【摘要】：固溶強化與時效強化的鎂合金中,鎂稀土鋅系(如Mg-Dy-Zn和Mg-Er-Zn)由于強度高、鑄造性好和密度小等優(yōu)點,以及在汽車、航空和電子領域的應用前景,引起了研究者的廣泛關注。本文采用透射電子顯微鏡(TEM)、高分辨透射電子顯微(HRTEM)、粉末X射線衍射儀(XRD)和掃描電子顯微鏡(SEM)研究了鑄態(tài)、熱處理 Mg96.03Zn1.67Dy2.3、Mg95.72Zn1.51Er2.77、Mg96.6Zn0.91Dy2.17Er0.32和Mg96.23Zn0.8Dy2.21Er0.68合金的微觀結構和組織。采用透射電子顯微鏡(TEM)、粉末X射線衍射儀(XRD)、掃描電子顯微鏡(SEM)研究了鑄態(tài)、熱處理和擠壓態(tài) Mg96.59Zn0.82Er2.26Dy0.33和 Mg96.29Zn0.78Er2.31Dy0.62 合金。本論文得到的若干研究結果與結論如下:一方面,通過對合金Mg96.03Zn1.67Dy2.3與Mg95.72Zn1.51Er2.77拉伸試驗與顯微硬度試驗:合金Mg96.03Zn1.67Dy2.3與Mg95.72Zn1.51Er2.77固溶后時效過程顯微硬度測試結果表明,在493 K溫度時效20 h下硬度均達到峰值,峰值硬度分別為106.4 HV和98.7HV。拉伸試驗結果表明,固溶熱處理后,合金Mg96.03Zn1.67Dy2.3與Mg95.72Zn1.51Er2.77的抗拉強度均有明顯的提高;通過對合金Mg96.6Zn0.91Dy2.17Er0.32與 Mg96.23Zn0.88Dy2.21Er0.68 拉伸試驗:熱擠壓處理后 Mg96.6Zn0.91Dy2.17Er0.32 合金極限拉伸強度、屈服強度和伸長率分別是303.42 MPa,172.76MPa和18.31%。Mg96.23Zn0.88Dy2.21 Er0.68合金擠壓態(tài)的極限拉伸強度、屈服強度和伸長率分別是334.63 MPa,214.85 MPa 和 19.59%�；旌螪y和Er的Mg96.23Zn0.8 Dy2 2 Er0.6 合金的強化效應比加入單稀土 Dy元素的強化效應更好。另一方面,通過對上述合金微觀結構分析可得:合金Mg96.03Zn1.67Dy2.3固溶后包含三個相,分別是α-Mg相,Mg8ZnDy共晶相,Mg12ZnDyLPSO相(包括18R型和14H型)。合金Mg95.72Zn1.51Er2.77固溶后包含三個相,分別是α-Mg相,Mg3Zn3Er2 共晶相,Mg12ZnEr LPSO 相(包括 18R 型和 14H 型);Mg96.03Zn1.67Dy2.3合金中18R型LPSO相在時效200 h后轉變?yōu)?4H型LPSO相。而Mg95.72Zn1.51Er2.77合金在相同的熱處理過程中,時效200h后,仍存在18R與14H型LPSO相;鑄態(tài) Mg96.6Zn0.91Dy2.17Er0.32 和 Mg96.23Zn0.88Dy2.21Er0.68 合金含有 18R 型 LPSO 相,兩合金18R型LPSO相在773 K退火后,將轉化為14H型LPSO相;熱處理Mg96.23Zn0.88Dy2.21Er0.68合金有兩種典型LPSO相扭結。一種是14H型LPSO相扭結一側是薄片LPSO相;另一種是14H型LPSO相垂直于β'相。
【圖文】：

鎂鋅鏑鉺合金的力學性能及微觀結構的電子顯微學研究列看成剛性小球密排時計算得到的理論值為１．６３２，與ｃ／ａ的值很接往在研究鎂基合金中原子的排列時采用剛性小球近似。它晶胞內的原１．１邋（ａ），，主要的晶面與晶帶軸如圖］．１（ｂ）、（ｃ）與（ｄ）。逡逑

在外應力驅使作用下，從彈性變形階段向塑性硬化變形過程的過渡階段稱作逡逑屈服階段，材料屈服階段對應的外應力表明材料抵抗初始塑性變形的能力，這個逡逑應力值被稱為材料的屈服強度。如圖１．２所示，ｄ－ｅ階段為屈服階段。針對無明逡逑顯屈服平臺的材料，其屈服強度根據(jù)特定的標準確定，稱為條件屈服強度。往往逡逑依據(jù)兩種標準來確定條件屈服強度，一種是規(guī)定殘余伸長應力，一般取標距部分逡逑的殘余伸長達到原始標距的０．２％對應的應力大�。涣硪环N是規(guī)定總伸長應力，逡逑通常取試樣標距部分的總伸長達到原始標距的０．５％對應的應力大小。逡逑５逡逑
【學位授予單位】：武漢大學
【學位級別】：碩士
【學位授予年份】：2018
【分類號】：TG146.22

【參考文獻】

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本文編號：2666719