發(fā)布時(shí)間：2017-10-17 09:53

  本文關(guān)鍵詞：T250馬氏體時(shí)效鋼復(fù)合細(xì)化工藝及組織性能研究

  更多相關(guān)文章： 馬氏體時(shí)效鋼 復(fù)合細(xì)化 循環(huán)相變 等徑彎曲通道變形 強(qiáng)化相

【摘要】：本文探索制備超細(xì)晶T250馬氏體時(shí)效鋼的最優(yōu)循環(huán)相變和等徑彎曲通道變形(Equal Channel Angular Pressing,簡(jiǎn)稱:ECAP)結(jié)合的復(fù)合細(xì)化工藝,并研究復(fù)合細(xì)化工藝對(duì)T250馬氏體時(shí)效鋼組織和性能的影響。首先用Factsage軟件計(jì)算、差示掃描量熱法(Differential Scaning Calarmeutry,簡(jiǎn)稱:DSC)和金相法確定固溶態(tài)T250馬氏體時(shí)效鋼的再結(jié)晶溫度。再采用循環(huán)相變細(xì)化工藝處理T250馬氏體時(shí)效鋼,獲得最佳細(xì)化工藝,并對(duì)循環(huán)相變細(xì)化工藝處理后的鋼在通道夾角Φ=90°的模具中分別以C方式和Bc方式進(jìn)行4道次室溫ECAP變形,最后對(duì)固溶態(tài)試樣、循環(huán)相變?cè)嚇雍蛷?fù)合細(xì)化試樣進(jìn)行480℃×(2~1200min)以及(100~850℃)×60min的時(shí)效處理,并對(duì)獲得試樣的組織和力學(xué)性能進(jìn)行觀測(cè)。結(jié)果表明,T250馬氏體時(shí)效鋼的逆變?cè)俳Y(jié)晶溫度為773℃;最佳復(fù)合細(xì)化工藝為820℃×60min預(yù)處理、(840~900℃)×60min、820℃×60min的固溶處理+C方式多道次ECAP變形+480℃×180min時(shí)效處理。復(fù)合細(xì)化的T250馬氏體時(shí)效鋼在480℃時(shí)效處理時(shí),ECAP變形量越大,達(dá)到時(shí)效最大值所需時(shí)間越短,所達(dá)到的最大值越大,而時(shí)效處理對(duì)硬度的貢獻(xiàn)越小。時(shí)效前期,強(qiáng)化相主要為桿狀的Ni3Ti、Ni3Mo或者Ni3(Ni,Mo);時(shí)效后期,強(qiáng)化相主要為球狀的Fe2Mo。通過(guò)復(fù)合細(xì)化+480℃×180min時(shí)效處理,可以得到抗拉強(qiáng)度達(dá)到2107MPa的超高強(qiáng)度和延伸率達(dá)到54%的良好塑性的超細(xì)晶T250馬氏體時(shí)效鋼。
【關(guān)鍵詞】：馬氏體時(shí)效鋼 復(fù)合細(xì)化 循環(huán)相變 等徑彎曲通道變形 強(qiáng)化相
【學(xué)位授予單位】：西安建筑科技大學(xué)
【學(xué)位級(jí)別】：碩士
【學(xué)位授予年份】：2015
【分類號(hào)】：TG142.1
【目錄】：

• 摘要3-4
• Abstract4-9
• 1 緒論9-23
• 1.1 馬氏體時(shí)效鋼的發(fā)展現(xiàn)狀9-11
• 1.2 馬氏體時(shí)效鋼強(qiáng)韌化機(jī)理11-13
• 1.2.1 馬氏體時(shí)效鋼的強(qiáng)化機(jī)理11-13
• 1.2.2 馬氏體時(shí)效鋼的韌化機(jī)制13
• 1.3 馬氏體時(shí)效鋼的循環(huán)相變細(xì)化工藝13-17
• 1.3.1 馬氏體時(shí)效鋼逆變?cè)俳Y(jié)晶溫度的確定13-15
• 1.3.2 馬氏體時(shí)效鋼循環(huán)相變細(xì)化工藝的發(fā)展現(xiàn)狀15-17
• 1.4 等徑彎曲通道變形（ECAP）工藝17-20
• 1.4.1 等徑彎曲通道變形簡(jiǎn)介17-18
• 1.4.2 ECAP超細(xì)晶馬氏體時(shí)效鋼的研究現(xiàn)狀18-20
• 1.4.3 本課題組關(guān)于馬氏體時(shí)效鋼ECAP變形的研究成果20
• 1.5 本論文研究?jī)?nèi)容、目的及意義20-23
• 1.5.1 研究目的及意義20-21
• 1.5.2 研究?jī)?nèi)容21-23
• 2 實(shí)驗(yàn)材料及研究方法23-31
• 2.1 實(shí)驗(yàn)材料23-24
• 2.2 實(shí)驗(yàn)方案24
• 2.3 實(shí)驗(yàn)設(shè)備24-25
• 2.4 實(shí)驗(yàn)方法25-27
• 2.4.1 逆變?cè)俳Y(jié)晶溫度的確定25-26
• 2.4.2 最佳循環(huán)相變細(xì)化工藝的確定26
• 2.4.3 ECAP變形實(shí)驗(yàn)26-27
• 2.4.4 時(shí)效處理實(shí)驗(yàn)27
• 2.5 顯微組織觀察27-29
• 2.5.1 金相試樣的制備及組織觀察27-28
• 2.5.2 透射電鏡試樣的制備及觀察28-29
• 2.6 力學(xué)性能測(cè)試29-30
• 2.6.1 宏觀硬度測(cè)試29-30
• 2.6.2 拉伸試驗(yàn)30
• 2.7 DSC試樣的制備及測(cè)試30-31
• 3 馬氏體時(shí)效鋼熱處理工藝制度的確定31-43
• 3.1 測(cè)定T250馬氏體時(shí)效鋼的逆轉(zhuǎn)變?cè)俳Y(jié)晶溫度31-34
• 3.1.1 Factsage軟件計(jì)算逆轉(zhuǎn)變?cè)俳Y(jié)晶溫度31-32
• 3.1.2 差示掃描量熱法（DSC）確定逆轉(zhuǎn)變?cè)俳Y(jié)晶溫度32-33
• 3.1.3 金相法確定再結(jié)晶溫度33-34
• 3.2 最佳循環(huán)相變細(xì)化工藝的制定34-37
• 3.2.1 等溫循環(huán)相變細(xì)化工藝34
• 3.2.2 變溫循環(huán)相變細(xì)化工藝34-36
• 3.2.3 循環(huán)相變新工藝36-37
• 3.3 時(shí)效溫度的確定37-41
• 3.3.1 Factsage軟件計(jì)算時(shí)效溫度對(duì)析出相的影響38-39
• 3.3.2 硬度隨時(shí)效溫度的變化39-41
• 3.4 小結(jié)41-43
• 4 復(fù)合細(xì)化T250馬氏體時(shí)效鋼組織演變及性能43-53
• 4.1 循環(huán)相變細(xì)化工藝對(duì)T250馬氏體時(shí)效鋼組織和性能的影響43-46
• 4.1.1 循環(huán)相變細(xì)化工藝對(duì)組織的影響43
• 4.1.2 循環(huán)相變細(xì)化工藝對(duì)力學(xué)性能的影響43-44
• 4.1.3 循環(huán)相變細(xì)化工藝對(duì)相變點(diǎn)的影響44
• 4.1.4 分析及討論44-46
• 4.2 ECAP工藝對(duì)T250馬氏體時(shí)效鋼的影響46-50
• 4.2.1 ECAP工藝對(duì)組織的影響46-48
• 4.2.2 ECAP工藝對(duì)力學(xué)性能的影響48-49
• 4.2.3 ECAP工藝對(duì)相變點(diǎn)的影響49
• 4.2.4 分析及討論49-50
• 4.3 小結(jié)50-53
• 5 時(shí)效處理對(duì)復(fù)合細(xì)化T250馬氏體時(shí)效鋼的影響53-63
• 5.1 時(shí)效時(shí)間對(duì)T250馬氏體時(shí)效鋼力學(xué)性能的影響53-57
• 5.1.1 時(shí)效時(shí)間對(duì)硬度的影響53-55
• 5.1.2 時(shí)效時(shí)間對(duì)強(qiáng)度和塑性的影響55-57
• 5.2 時(shí)效時(shí)間對(duì)T250馬氏體時(shí)效鋼組織的影響57-59
• 5.3 時(shí)效溫度對(duì)T250馬氏體時(shí)效鋼硬度的影響59-60
• 5.4 分析及討論60-62
• 5.5 小結(jié)62-63
• 6 結(jié)論及創(chuàng)新點(diǎn)63-65
• 6.1 結(jié)論63
• 6.2 創(chuàng)新點(diǎn)63-65
• 致謝65-67
• 參考文獻(xiàn)67-75
• 攻讀碩士學(xué)位論文期間發(fā)表的論文75

【參考文獻(xiàn)】

中國(guó)期刊全文數(shù)據(jù)庫(kù) 前2條

1 V.K.Gupta;謝燮揆;;韌性馬氏體時(shí)效鋼的熱處理新工藝[J];鑄鍛熱;1992年01期

2 席莎;趙西成;楊西榮;亓博麗;張金龍;;等徑彎曲通道變形對(duì)T250馬氏體時(shí)效鋼的組織和性能的影響[J];熱加工工藝;2014年03期

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本文編號(hào)：1048180