本文關(guān)鍵詞：微合金元素Nb對(duì)含Mo低碳貝氏體鋼冷軋退火后組織與性能的影響研究

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【摘要】：本文根據(jù)汽車用鋼等冷軋產(chǎn)品的市場(chǎng)需求,結(jié)合貝氏體鋼良好的力學(xué)性能及發(fā)展應(yīng)用前景,設(shè)計(jì)并制備了兩種不同F(xiàn)e-C-Si-Mn成分系列低碳貝氏體鋼,其中鋼種A單獨(dú)添加微合金元素Mo,鋼種B復(fù)合添加微合金元素Nb、Mo。對(duì)兩組實(shí)驗(yàn)鋼采用相同的軋制工藝進(jìn)行熱軋與冷軋,并在相同的退火條件下進(jìn)行退火處理。分別對(duì)兩個(gè)實(shí)驗(yàn)鋼種進(jìn)行微觀組織分析與力學(xué)性能檢驗(yàn),并從微觀機(jī)理以及強(qiáng)化機(jī)制對(duì)兩鋼種的組織與性能進(jìn)行比較分析,結(jié)合理論計(jì)算結(jié)果,研究微合金元素Nb對(duì)于含Mo低碳貝氏體鋼冷軋退火后組織與性能的影響,為冷軋微合金高強(qiáng)鋼的成分設(shè)計(jì)和優(yōu)化提供依據(jù)。實(shí)驗(yàn)結(jié)果表明,兩種成分的低碳鋼熱軋后均獲得了貝氏體組織,復(fù)合添加Nb、Mo熱軋時(shí)有利于提高鋼種的強(qiáng)度。雖然同一退火工藝條件下兩個(gè)實(shí)驗(yàn)鋼種的平均晶粒尺寸相差不大,而且再結(jié)晶溫度都在550-650℃之間,但是再結(jié)晶過(guò)程中鋼種A中沒(méi)有觀察到析出物,鋼種B中觀察到了Nb(C,N)析出以及(Nb,Mo)(C,N)的復(fù)合析出。因此,兩個(gè)鋼種細(xì)晶強(qiáng)化基本相同,引起兩鋼種強(qiáng)度差異的根本原因是析出強(qiáng)化的不同,Nb元素通過(guò)析出強(qiáng)化提高鋼種B冷軋退火后的強(qiáng)度,與熱軋過(guò)程中Nb通過(guò)晶粒細(xì)化和析出強(qiáng)化來(lái)提高鋼種的強(qiáng)度明顯的不同。
【關(guān)鍵詞】：貝氏體鋼 微合金元素 冷軋 退火 析出強(qiáng)化
【學(xué)位授予單位】：武漢科技大學(xué)
【學(xué)位級(jí)別】：碩士
【學(xué)位授予年份】：2016
【分類號(hào)】：TG142.1;TG335.12;TG161
【目錄】：

• 摘要4-5
• Abstract5-7
• 第1章 緒論7-34
• 1.1 貝氏體鋼及發(fā)展8-22
• 1.1.1 貝氏體相變機(jī)制11-13
• 1.1.2 貝氏體相變動(dòng)力學(xué)13-16
• 1.1.3 貝氏體的類型16-20
• 1.1.4 貝氏體機(jī)械性能及其應(yīng)用20-22
• 1.2 鋼的強(qiáng)化機(jī)制22-27
• 1.3 鋼的微合金化27-30
• 1.4 鋼的退火熱處理30-32
• 1.5 課題來(lái)源及研究?jī)?nèi)容32-34
• 第2章 貝氏體鋼成分設(shè)計(jì)與軋制工藝34-40
• 2.1 貝氏體鋼成分設(shè)計(jì)34-37
• 2.2 冶煉與熱軋37-39
• 2.3 冷軋實(shí)驗(yàn)39
• 2.4 本章小結(jié)39-40
• 第3章 低碳貝氏體鋼退火工藝研究40-49
• 3.1 顯微組織40-44
• 3.2 晶粒尺寸44-46
• 3.3 析出物46-47
• 3.4 力學(xué)性能47-48
• 3.5 本章小結(jié)48-49
• 第4章 Nb對(duì)冷軋退火后低碳貝氏體鋼組織性能的影響49-54
• 4.1 低碳貝氏體鋼冷軋退火后組織與性能分析49-50
• 4.2 Nb對(duì)低碳貝氏體鋼冷軋退火后力學(xué)性能的影響50-52
• 4.3 本章小結(jié)52-54
• 第5章 結(jié)論54-56
• 致謝56-57
• 參考文獻(xiàn)57-62
• 附錄一 攻讀碩士學(xué)位期間發(fā)表的論文62-63
• 附錄二 攻讀碩士學(xué)位期間參加的科研項(xiàng)目63

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