為實現(xiàn)大件運輸車載下退化鋼絞線斜拉索安全評估,首先,在總結(jié)已有研究成果的基礎(chǔ)上建立了"微動-腐蝕-疲勞"損傷歷程下的鋼絞線斜拉索強度退化模擬方法;其次,根據(jù)斜拉索運營階段安全性的內(nèi)涵,依據(jù)可靠度理論建立了大件運輸車載下的兩層次安全評估方法,兩層次安全評估極限狀態(tài)分別對應(yīng)于不滿足規(guī)范要求安全儲備的狀態(tài)及拉索斷裂破壞,明確了兩層次安全評估目標可靠指標的確定方法;最后,以一個實例分析對所構(gòu)建的鋼絞線斜拉索強度退化模擬方法及兩層次安全評估方法的應(yīng)用進行說明。結(jié)果發(fā)現(xiàn):采用所構(gòu)建的模擬方法可順利實現(xiàn)對鋼絞線斜拉索強度退化過程的模擬,鋼絞線斜拉索在腐蝕過程開始之前,其抗拉強度會在微動磨損進程下?lián)p失約5%,一般大氣環(huán)境下,服役30年時抗拉強度退化至初始水平的約72.6%;第1層次安全評估目標可靠指標可選擇為3.09,第2層次安全評估目標可靠指標的確定應(yīng)同時考慮正常運營荷載及年均大件運輸車輛授權(quán)通行次數(shù)的影響;考慮到大件運輸車輛通過大跨橋梁時嚴格交通管制的艱難程度,安全評估過程應(yīng)考慮正常交通荷載的影響,考慮一般運行狀態(tài)或密集運行狀態(tài)活載模型對安全評估結(jié)果的影響較小。所建立的兩層次安全評估方法可為大件運...

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圖1主要參數(shù)對微動磨損深度發(fā)展的影響

點蝕深度發(fā)展明顯快于微動磨損深度，若護套防護失效，腐蝕進程將取代微動損傷成為強度退化的主導(dǎo)因素�？赡艿那樾伟�2種：(1)護套防護失效時，鍍鋅層或環(huán)氧涂層尚未被完全磨耗，此時考慮鍍鋅層的腐蝕過程或環(huán)氧涂層的繼續(xù)磨耗；(2)護套防護失效時，鍍鋅層或環(huán)氧涂層已經(jīng)完全磨耗，且鋼絲基質(zhì)產(chǎn)....

圖2鋼絞線斜拉索高強鋼絲腐蝕進程差異性

護套防護失效之后，由于索體內(nèi)鋼絞線的緊密排布，內(nèi)層鋼絞線較外層鋼絞線的腐蝕進程更慢，同股鋼絞線的內(nèi)絲較外絲腐蝕進程更慢，具體示意如圖2所示。在實際中可采用均勻腐蝕深度對相鄰層鋼絞線外絲及同股鋼絞線內(nèi)、外絲的腐蝕進程差異性系數(shù)χ進行近似量化

圖3高強鋼絲斷面損傷前緣三階段幾何形態(tài)

單根高強鋼絲截面衰減分析時，考慮損傷前緣幾何形態(tài)的變化趨勢為“半圓形→半橢圓形→直線形”，不同前緣幾何形態(tài)及其適用范圍如圖3所示。根據(jù)圖3所示情形，確定任意損傷深度所對應(yīng)的鋼絲有效剩余截面積：(1）當(dāng)損傷前緣幾何形態(tài)為近似半圓形時，鋼絲有效剩余截面積Aresidual的計算方法為

圖4考慮大件運輸車輛通行的混合荷載序列

式中：βT,year，βyear分別為運營階段斜拉索年目標可靠指標以及其他正常運營荷載下斜拉索的年可靠度指標。βT,year的確定分為兩步：

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