水泥穩(wěn)定碎石的應力強化特性研究
發(fā)布時間：2022-01-22 08:03
關于材料使用性能的認識都是來源于其力學性質。水泥穩(wěn)定碎石是最為常用的路面基層材料,又可簡稱為水穩(wěn)碎石或水穩(wěn)基層。為了認識和提高水穩(wěn)基層瀝青路面的路用性能,國內外學者針對水穩(wěn)碎石材料做了大量的研究,但目前這些研究大多數都集中在其技術性能方面,鮮有關于其應力應變特性的研究。為了認識和研究水穩(wěn)碎石的應力強化特性,論文選用滿足規(guī)范要求的水穩(wěn)碎石原材料進行了配合比設計,采用振動法制備了尺寸為Ф150mm×150mm的標準圓柱體水穩(wěn)碎石試件,并在養(yǎng)生28天后應用微機控制電子萬能試驗機,對試件進行了加載速率為0.5、1、1.5、2、4mm·min-1時的簡單加載試驗、在應力水平為3、6、8、9MPa下的循環(huán)加卸載試驗、逐級加卸載試驗及蠕變和松弛試驗,測試并記錄了水穩(wěn)碎石的應力應變及其隨時間的變化,分析了水穩(wěn)碎石強度和剛度的變化規(guī)律、加卸載的應力應變特性及蠕變和松弛的試驗現(xiàn)象,總結歸納了水穩(wěn)碎石應力強化的基本特性,并結合廣義Saint-Venant模型研究了水穩(wěn)碎石應力強化的本構特性,最終提出了水穩(wěn)碎石的應力強化模型和全量本構模型。研究結果表明:水穩(wěn)碎石的極限應力、極限應變和割線...
【文章來源】：長安大學陜西省 211工程院校 教育部直屬院校
【文章頁數】：101 頁
【學位級別】：碩士
【部分圖文】：
塑性變形與極限應力0ep
講，材料在一次加載過程中的力學特性隨著外部荷載的增加可分性和黏塑性特性，如圖 2.4 所示。其中，當 <e時，材料表現(xiàn)為e時，材料表現(xiàn)為黏彈性特性；當 ≥ve時，材料表現(xiàn)為黏塑性特性有黏性特性，其極限應力會隨著加載速率的提高而有所增長，隨。卸載ⅠⅡⅢ加載速率σ試驗溫度
(a) 實際狀況 (b) 理想化圖 2.10 超過彈性極限后的加卸載 σ- 曲線以上結合材料在單向拉伸條件下的 σ- 曲線描述了應力強化特，材料的應力強化特性不僅體現(xiàn)在單向拉伸的過程中，在對其進般也會出現(xiàn)類似的實驗現(xiàn)象，且通常金屬材料單向壓縮時的初始始屈服極限接近，如圖 2.11（a）中的 A 與 A＇兩點。如果在單向拉伸試驗中，從 B 點將拉應力完全卸除到 D 后，應力，稱為反向加載。經過反向加載的材料，其應力應變將沿著軸的負方向變化，直至達到 F 點，材料進入壓縮的塑性階段，開始圖 2.11（a）所示�？梢钥闯�，F(xiàn) 點對應的壓應力值明顯小于 A＇明經過拉伸塑性變形后改變了材料內部的微觀結構，從而降低了極限。同樣的，若在單向壓縮試驗中，材料在經過壓縮塑性變形
【參考文獻】：
期刊論文
[1]基于全過程曲線循環(huán)加卸載的巖石塑性硬化軟化模型研究[J]. 張振杰,汪斌,朱杰兵,馮志軍,盧波,張利潔,蔣昱州. 長江科學院院報. 2018(01)
[2]凍融循環(huán)作用下水泥穩(wěn)定碎石抗凍特性[J]. 田宇翔,馬骉,王大龍,李寧. 長安大學學報(自然科學版). 2017(04)
[3]基于BOTDA的機場道面半剛性基層裂縫擴展規(guī)律[J]. 高俊啟,耿任山,盛余祥,安平,靳佩佩. 交通運輸工程學報. 2017(01)
[4]水泥穩(wěn)定碎石拉壓彎靜態(tài)模量與動態(tài)模量比較分析[J]. 呂松濤,陳杰東,張暉. 公路交通科技. 2016(10)
[5]2219鋁合金應力時效強度演變規(guī)律及其強化模型[J]. 湛利華,張姣,賈樹峰. 中南大學學報(自然科學版). 2016(07)
[6]泡沫輕質混凝土單軸循環(huán)加卸載試驗研究[J]. 蘇謙,趙文輝,王亞威,劉寶,劉杰. 鐵道標準設計. 2016(08)
[7]瀝青混合料的變速拌和功率測試與拌和流變模型[J]. 延西利,田輝黎,延喜樂,游慶龍,艾濤. 交通運輸工程學報. 2016(03)
[8]養(yǎng)生期水泥穩(wěn)定碎石強度、模量及疲勞損傷特性[J]. 呂松濤,鄭健龍,仲文亮. 中國公路學報. 2015(09)
[9]水泥路面板芯樣的壓縮試驗及流變特性[J]. 延西利,樊延剛,李新波,田輝黎,王芳芳. 中國公路學報. 2014(09)
[10]基于應力-應變曲線的混凝土彈塑性損傷本構模型[J]. 陳宇,李忠獻. 北京工業(yè)大學學報. 2014(08)
博士論文
[1]基于四川氣候和軸載要求的半剛性基層瀝青路面設計研究[D]. 周澤洪.長安大學 2015
[2]二向應力狀態(tài)下早齡期C20混凝土的破壞準則和本構關系試驗研究[D]. 劉會勛.天津大學 2009
碩士論文
[1]基于壓縮試驗的水泥穩(wěn)定基層材料的流變特性研究[D]. 張青.長安大學 2016
[2]新舊水泥混凝土流變特性的試驗研究[D]. 樊延剛.長安大學 2013
[3]半剛性基層瀝青混凝土路面病害分析與路面結構設計參數研究[D]. 郭永祥.中南大學 2012
[4]水泥穩(wěn)定碎石振動試驗方法研究[D]. 陳磊.長安大學 2009
[5]基于半剛性基層開裂條件的瀝青路面結構性能分析[D]. 洪斌.長安大學 2007
本文編號：3601837
【文章來源】：長安大學陜西省 211工程院校 教育部直屬院校
【文章頁數】：101 頁
【學位級別】：碩士
【部分圖文】：
塑性變形與極限應力0ep
講，材料在一次加載過程中的力學特性隨著外部荷載的增加可分性和黏塑性特性，如圖 2.4 所示。其中，當 <e時，材料表現(xiàn)為e時，材料表現(xiàn)為黏彈性特性；當 ≥ve時，材料表現(xiàn)為黏塑性特性有黏性特性，其極限應力會隨著加載速率的提高而有所增長，隨。卸載ⅠⅡⅢ加載速率σ試驗溫度
(a) 實際狀況 (b) 理想化圖 2.10 超過彈性極限后的加卸載 σ- 曲線以上結合材料在單向拉伸條件下的 σ- 曲線描述了應力強化特，材料的應力強化特性不僅體現(xiàn)在單向拉伸的過程中，在對其進般也會出現(xiàn)類似的實驗現(xiàn)象，且通常金屬材料單向壓縮時的初始始屈服極限接近，如圖 2.11（a）中的 A 與 A＇兩點。如果在單向拉伸試驗中，從 B 點將拉應力完全卸除到 D 后，應力，稱為反向加載。經過反向加載的材料，其應力應變將沿著軸的負方向變化，直至達到 F 點，材料進入壓縮的塑性階段，開始圖 2.11（a）所示�？梢钥闯�，F(xiàn) 點對應的壓應力值明顯小于 A＇明經過拉伸塑性變形后改變了材料內部的微觀結構，從而降低了極限。同樣的，若在單向壓縮試驗中，材料在經過壓縮塑性變形
【參考文獻】：
期刊論文
[1]基于全過程曲線循環(huán)加卸載的巖石塑性硬化軟化模型研究[J]. 張振杰,汪斌,朱杰兵,馮志軍,盧波,張利潔,蔣昱州. 長江科學院院報. 2018(01)
[2]凍融循環(huán)作用下水泥穩(wěn)定碎石抗凍特性[J]. 田宇翔,馬骉,王大龍,李寧. 長安大學學報(自然科學版). 2017(04)
[3]基于BOTDA的機場道面半剛性基層裂縫擴展規(guī)律[J]. 高俊啟,耿任山,盛余祥,安平,靳佩佩. 交通運輸工程學報. 2017(01)
[4]水泥穩(wěn)定碎石拉壓彎靜態(tài)模量與動態(tài)模量比較分析[J]. 呂松濤,陳杰東,張暉. 公路交通科技. 2016(10)
[5]2219鋁合金應力時效強度演變規(guī)律及其強化模型[J]. 湛利華,張姣,賈樹峰. 中南大學學報(自然科學版). 2016(07)
[6]泡沫輕質混凝土單軸循環(huán)加卸載試驗研究[J]. 蘇謙,趙文輝,王亞威,劉寶,劉杰. 鐵道標準設計. 2016(08)
[7]瀝青混合料的變速拌和功率測試與拌和流變模型[J]. 延西利,田輝黎,延喜樂,游慶龍,艾濤. 交通運輸工程學報. 2016(03)
[8]養(yǎng)生期水泥穩(wěn)定碎石強度、模量及疲勞損傷特性[J]. 呂松濤,鄭健龍,仲文亮. 中國公路學報. 2015(09)
[9]水泥路面板芯樣的壓縮試驗及流變特性[J]. 延西利,樊延剛,李新波,田輝黎,王芳芳. 中國公路學報. 2014(09)
[10]基于應力-應變曲線的混凝土彈塑性損傷本構模型[J]. 陳宇,李忠獻. 北京工業(yè)大學學報. 2014(08)
博士論文
[1]基于四川氣候和軸載要求的半剛性基層瀝青路面設計研究[D]. 周澤洪.長安大學 2015
[2]二向應力狀態(tài)下早齡期C20混凝土的破壞準則和本構關系試驗研究[D]. 劉會勛.天津大學 2009
碩士論文
[1]基于壓縮試驗的水泥穩(wěn)定基層材料的流變特性研究[D]. 張青.長安大學 2016
[2]新舊水泥混凝土流變特性的試驗研究[D]. 樊延剛.長安大學 2013
[3]半剛性基層瀝青混凝土路面病害分析與路面結構設計參數研究[D]. 郭永祥.中南大學 2012
[4]水泥穩(wěn)定碎石振動試驗方法研究[D]. 陳磊.長安大學 2009
[5]基于半剛性基層開裂條件的瀝青路面結構性能分析[D]. 洪斌.長安大學 2007
本文編號：3601837
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