焊接缺陷對鋁合金車體斷裂失效的影響分析
發(fā)布時間:2021-04-06 01:57
動車組車體的輕量化設(shè)計廣泛地采用鋁合金焊接結(jié)構(gòu)。雖然焊接存在著連接穩(wěn)固、成本低廉的優(yōu)點,但是鋁合金焊接更容易在焊縫部位產(chǎn)生夾雜物、氣孔、熱裂紋等焊接缺陷,在服役過程中會形成裂紋源,對車體結(jié)構(gòu)安全性造成威脅。焊接殘余應(yīng)力是焊接過程中不可避免的另一種焊接缺陷,拉伸殘余應(yīng)力會增加裂紋驅(qū)動力并降低材料的斷裂抵抗力,在服役過程中會對車體強度可靠性具有極大的威脅。因此,采用斷裂力學(xué)的分析方法對列車車體進行評估,研究焊接殘余應(yīng)力和裂紋化的缺陷對車體斷裂失效的影響,對車體的服役安全性評估和焊接質(zhì)量的控制具有重要的意義。采用熱-彈塑性法、線性斷裂力學(xué)、裂紋當(dāng)量化表征、等參逆映射法、有限元法、固有應(yīng)變法、可靠性安全系數(shù)法、結(jié)構(gòu)應(yīng)力法和FAD方法相結(jié)合的方法研究焊接缺陷對車體斷裂失效的影響,為焊接質(zhì)量的控制和車體安全性評估提供了方法參考。研究內(nèi)容主要包含四個部分。首先,采用熱-彈塑性法對焊接接頭模型進行數(shù)值模擬。根據(jù)鋁合金車體上的各焊接接頭形式,建立相應(yīng)的幾何及有限元模型,使用順序耦合的方法計算了焊接溫度場和熱應(yīng)力。其次,采用線彈性斷裂力學(xué)方法對焊接缺陷裂紋化表征模型進行應(yīng)力強度因子計算。建立焊接接頭裂紋的...
【文章來源】:西南交通大學(xué)四川省 211工程院校 教育部直屬院校
【文章頁數(shù)】:84 頁
【學(xué)位級別】:碩士
【部分圖文】:
圖2-3雙橢球熱源模型
西南交通大學(xué)碩士研究生學(xué)位論文第14頁熱介質(zhì)的溫度(C);(2)應(yīng)力場計算邊界條件在本次模擬數(shù)值中,如圖2-4所示,施加的邊界條件(自由約束)為:對A,B,C處各頂點施加約束,A點在x,y,z方向都實施約束,B點在y,z方向都實施約束,C點在y方向都實施約束。總體實現(xiàn)6個自由度的約束,防止過約束或者欠約束。圖2-4位移邊界條件(3)求解設(shè)置焊接溫度場的分析步類型選擇傳熱分析。由于應(yīng)用了生死單元法,熱源移動激活焊道,所以當(dāng)熱源每激活一層焊道即需要設(shè)置一個分析步,因此需要設(shè)置多個分析步。當(dāng)熱源離開模型時,設(shè)定一個分析步用于焊接接頭模型的冷卻。在熱源模型移動的分析步中,初始時間步長設(shè)置為0.01s,最小時間步長設(shè)置為1e-8s,最大時間步長為1s。在冷卻過程中,設(shè)置初始時間步長為0.01s,最小時間步長設(shè)置為1e-8s,最大時間步長為10s,冷卻時間設(shè)置為600s。因為加熱過程對最后的結(jié)果影響很大,所以其最大時間步長不宜設(shè)置過大。每個時間步長內(nèi)溫度變化不超過1000℃。各個接頭的焊接過程分析步設(shè)置如表2-4所示。表2-4分析步設(shè)置焊接時間(s)冷卻時間(s)單道焊50600第一道焊接時間冷卻時間第二道焊接時間冷卻時間多道焊502050600其中單道焊包括板厚為3mm的對接和搭接以及板厚為4mm的對接。多道焊則是指板厚為8mm的兩道焊對接。焊接應(yīng)力場的分析步類型選擇靜力分析。其分析步設(shè)置需要和所計算的溫度場一致,以保證溫度場結(jié)果可以順利以熱載荷的方式加載到計算應(yīng)力的模型上。與溫度場不同的是,應(yīng)力場需要將大變形打開。
西南交通大學(xué)碩士研究生學(xué)位論文第15頁2.3殘余應(yīng)力數(shù)值模擬結(jié)果分析順序耦合熱應(yīng)力分析中,焊接接頭的溫度場結(jié)果是決定接下來應(yīng)力場結(jié)果正確與否的關(guān)鍵因素。溫度過高則會使得焊接殘余應(yīng)力值過大,而溫度過低則會導(dǎo)致整個計算失敗,無法得出有效的應(yīng)力場結(jié)果,因此需要先進行熱源校核,確保在熱源穩(wěn)定后,焊接區(qū)域能夠處于熔融狀態(tài)。因為板厚為3mm與板厚為4mm的對接接頭模型除了板厚和熱輸入,其他焊接條件都相同,故溫度趨勢及殘余應(yīng)力分布相同,在云圖結(jié)果中僅顯示板厚為3mm的對接、搭接以及板厚為8mm的對接接頭模型。2.3.1焊接溫度場結(jié)果分析(1)板厚為3mm的對接以及搭接接頭溫度場結(jié)果從焊接接頭瞬態(tài)溫度場計算結(jié)果中選取時間為0.3s、25s、50s、200s的溫度場云圖如圖2-5所示。(a)0.3s時溫度場云圖(b)25s時溫度場云圖(c)50s時溫度場云圖(d)200s時溫度場云圖(e)0.3s時溫度場云圖(f)25s時溫度場云圖
【參考文獻】:
期刊論文
[1]基于結(jié)構(gòu)應(yīng)力法的車體結(jié)構(gòu)疲勞裂紋擴展與剩余壽命評估[J]. 楊海賓,朱濤,肖守訥,陽光武,楊冰. 鐵道機車車輛. 2019(01)
[2]基于結(jié)構(gòu)整體性評估程序和失效評定圖方法的含裂紋缺陷鋼軌安全性評定[J]. 于輝,鄒海貝,李偉,翟建偉,劉利剛. 中國機械工程. 2019(03)
[3]殘余應(yīng)力對薄板激光搭接接頭力學(xué)性能的影響[J]. 梁行,姜云祿,陳懷寧,闞盈. 焊接學(xué)報. 2017(10)
[4]焊接結(jié)構(gòu)抗疲勞設(shè)計理論與方法[J]. 兆文忠,李向偉,董平沙. 焊接技術(shù). 2017(08)
[5]拉格朗日插值方法和等參單元逆變換方法在熱固耦合中的應(yīng)用[J]. 金賽英,陳鐵鋒. 裝備制造技術(shù). 2017(07)
[6]高速列車車體的靈敏度分析及輕量化設(shè)計[J]. 高月華,石曉飛,謝素明,杜禮明. 鐵道科學(xué)與工程學(xué)報. 2017(05)
[7]高速列車用A6N01-T5鋁合金激光-MIG復(fù)合焊接頭疲勞性能研究[J]. 張翔. 熱加工工藝. 2017(07)
[8]慣性釋放法在大型復(fù)雜結(jié)構(gòu)焊接變形預(yù)測中的應(yīng)用(英文)[J]. 王陽,羅宇,陳震,薛健. 船舶力學(xué). 2016(09)
[9]焊接變形預(yù)測中固有應(yīng)變施加的簡易方法[J]. 顧穎,李亞東,強斌,楊元錄. 熱加工工藝. 2016(05)
[10]300km/h高速列車車體殘余應(yīng)力超聲波法無損測量[J]. 路浩,馬子奇,劉雪松,方洪淵. 焊接學(xué)報. 2010(08)
博士論文
[1]基于疲勞損傷累積理論的結(jié)構(gòu)壽命預(yù)測與時變可靠性分析方法研究[D]. 彭兆春.電子科技大學(xué) 2017
[2]鐵道客車轉(zhuǎn)向架焊接構(gòu)架疲勞可靠性研究[D]. 盧耀輝.西南交通大學(xué) 2011
碩士論文
[1]焊接殘余應(yīng)力數(shù)值計算及對鋁合金車體強度可靠性的影響分析[D]. 趙智堂.西南交通大學(xué) 2018
[2]高速列車鋁合金焊接接頭裂紋的擴展行為[D]. 王亞東.蘭州理工大學(xué) 2018
[3]基于結(jié)構(gòu)應(yīng)力的高速列車鋁合金焊接車體疲勞壽命預(yù)測方法研究[D]. 向鵬霖.西南交通大學(xué) 2017
[4]高速列車車體疲勞強度可靠性分析[D]. 馮振.西南交通大學(xué) 2016
[5]高速列車車體承載關(guān)鍵部位的焊接缺陷容限研究[D]. 王帥麗.哈爾濱工業(yè)大學(xué) 2013
本文編號:3120530
【文章來源】:西南交通大學(xué)四川省 211工程院校 教育部直屬院校
【文章頁數(shù)】:84 頁
【學(xué)位級別】:碩士
【部分圖文】:
圖2-3雙橢球熱源模型
西南交通大學(xué)碩士研究生學(xué)位論文第14頁熱介質(zhì)的溫度(C);(2)應(yīng)力場計算邊界條件在本次模擬數(shù)值中,如圖2-4所示,施加的邊界條件(自由約束)為:對A,B,C處各頂點施加約束,A點在x,y,z方向都實施約束,B點在y,z方向都實施約束,C點在y方向都實施約束。總體實現(xiàn)6個自由度的約束,防止過約束或者欠約束。圖2-4位移邊界條件(3)求解設(shè)置焊接溫度場的分析步類型選擇傳熱分析。由于應(yīng)用了生死單元法,熱源移動激活焊道,所以當(dāng)熱源每激活一層焊道即需要設(shè)置一個分析步,因此需要設(shè)置多個分析步。當(dāng)熱源離開模型時,設(shè)定一個分析步用于焊接接頭模型的冷卻。在熱源模型移動的分析步中,初始時間步長設(shè)置為0.01s,最小時間步長設(shè)置為1e-8s,最大時間步長為1s。在冷卻過程中,設(shè)置初始時間步長為0.01s,最小時間步長設(shè)置為1e-8s,最大時間步長為10s,冷卻時間設(shè)置為600s。因為加熱過程對最后的結(jié)果影響很大,所以其最大時間步長不宜設(shè)置過大。每個時間步長內(nèi)溫度變化不超過1000℃。各個接頭的焊接過程分析步設(shè)置如表2-4所示。表2-4分析步設(shè)置焊接時間(s)冷卻時間(s)單道焊50600第一道焊接時間冷卻時間第二道焊接時間冷卻時間多道焊502050600其中單道焊包括板厚為3mm的對接和搭接以及板厚為4mm的對接。多道焊則是指板厚為8mm的兩道焊對接。焊接應(yīng)力場的分析步類型選擇靜力分析。其分析步設(shè)置需要和所計算的溫度場一致,以保證溫度場結(jié)果可以順利以熱載荷的方式加載到計算應(yīng)力的模型上。與溫度場不同的是,應(yīng)力場需要將大變形打開。
西南交通大學(xué)碩士研究生學(xué)位論文第15頁2.3殘余應(yīng)力數(shù)值模擬結(jié)果分析順序耦合熱應(yīng)力分析中,焊接接頭的溫度場結(jié)果是決定接下來應(yīng)力場結(jié)果正確與否的關(guān)鍵因素。溫度過高則會使得焊接殘余應(yīng)力值過大,而溫度過低則會導(dǎo)致整個計算失敗,無法得出有效的應(yīng)力場結(jié)果,因此需要先進行熱源校核,確保在熱源穩(wěn)定后,焊接區(qū)域能夠處于熔融狀態(tài)。因為板厚為3mm與板厚為4mm的對接接頭模型除了板厚和熱輸入,其他焊接條件都相同,故溫度趨勢及殘余應(yīng)力分布相同,在云圖結(jié)果中僅顯示板厚為3mm的對接、搭接以及板厚為8mm的對接接頭模型。2.3.1焊接溫度場結(jié)果分析(1)板厚為3mm的對接以及搭接接頭溫度場結(jié)果從焊接接頭瞬態(tài)溫度場計算結(jié)果中選取時間為0.3s、25s、50s、200s的溫度場云圖如圖2-5所示。(a)0.3s時溫度場云圖(b)25s時溫度場云圖(c)50s時溫度場云圖(d)200s時溫度場云圖(e)0.3s時溫度場云圖(f)25s時溫度場云圖
【參考文獻】:
期刊論文
[1]基于結(jié)構(gòu)應(yīng)力法的車體結(jié)構(gòu)疲勞裂紋擴展與剩余壽命評估[J]. 楊海賓,朱濤,肖守訥,陽光武,楊冰. 鐵道機車車輛. 2019(01)
[2]基于結(jié)構(gòu)整體性評估程序和失效評定圖方法的含裂紋缺陷鋼軌安全性評定[J]. 于輝,鄒海貝,李偉,翟建偉,劉利剛. 中國機械工程. 2019(03)
[3]殘余應(yīng)力對薄板激光搭接接頭力學(xué)性能的影響[J]. 梁行,姜云祿,陳懷寧,闞盈. 焊接學(xué)報. 2017(10)
[4]焊接結(jié)構(gòu)抗疲勞設(shè)計理論與方法[J]. 兆文忠,李向偉,董平沙. 焊接技術(shù). 2017(08)
[5]拉格朗日插值方法和等參單元逆變換方法在熱固耦合中的應(yīng)用[J]. 金賽英,陳鐵鋒. 裝備制造技術(shù). 2017(07)
[6]高速列車車體的靈敏度分析及輕量化設(shè)計[J]. 高月華,石曉飛,謝素明,杜禮明. 鐵道科學(xué)與工程學(xué)報. 2017(05)
[7]高速列車用A6N01-T5鋁合金激光-MIG復(fù)合焊接頭疲勞性能研究[J]. 張翔. 熱加工工藝. 2017(07)
[8]慣性釋放法在大型復(fù)雜結(jié)構(gòu)焊接變形預(yù)測中的應(yīng)用(英文)[J]. 王陽,羅宇,陳震,薛健. 船舶力學(xué). 2016(09)
[9]焊接變形預(yù)測中固有應(yīng)變施加的簡易方法[J]. 顧穎,李亞東,強斌,楊元錄. 熱加工工藝. 2016(05)
[10]300km/h高速列車車體殘余應(yīng)力超聲波法無損測量[J]. 路浩,馬子奇,劉雪松,方洪淵. 焊接學(xué)報. 2010(08)
博士論文
[1]基于疲勞損傷累積理論的結(jié)構(gòu)壽命預(yù)測與時變可靠性分析方法研究[D]. 彭兆春.電子科技大學(xué) 2017
[2]鐵道客車轉(zhuǎn)向架焊接構(gòu)架疲勞可靠性研究[D]. 盧耀輝.西南交通大學(xué) 2011
碩士論文
[1]焊接殘余應(yīng)力數(shù)值計算及對鋁合金車體強度可靠性的影響分析[D]. 趙智堂.西南交通大學(xué) 2018
[2]高速列車鋁合金焊接接頭裂紋的擴展行為[D]. 王亞東.蘭州理工大學(xué) 2018
[3]基于結(jié)構(gòu)應(yīng)力的高速列車鋁合金焊接車體疲勞壽命預(yù)測方法研究[D]. 向鵬霖.西南交通大學(xué) 2017
[4]高速列車車體疲勞強度可靠性分析[D]. 馮振.西南交通大學(xué) 2016
[5]高速列車車體承載關(guān)鍵部位的焊接缺陷容限研究[D]. 王帥麗.哈爾濱工業(yè)大學(xué) 2013
本文編號:3120530
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