地震作用下鉛芯橡膠支座（LRB）中鉛芯因機械能轉(zhuǎn)化熱能導(dǎo)致溫度變化,力學(xué)性能隨之改變,進而影響隔震橋梁反應(yīng)過程.本文利用OpenSees數(shù)值模擬平臺和時程分析方法,研究了遠斷層與近斷層地震波輸入下鉛芯溫度效應(yīng)對隔震連續(xù)梁橋地震反應(yīng)的影響.結(jié)果表明:地震作用下鉛芯溫度可升高15～50℃,導(dǎo)致屈服力下降10%～30%,同時支座地震剪切變形反應(yīng)增加可達8%～20%,而主梁最大位移與橋墩最大側(cè)移角變化不大;相比遠斷層地震動作用,鉛芯溫度效應(yīng)在近斷層地震動作用下更為顯著.在結(jié)構(gòu)能量反應(yīng)方面,鉛芯溫度效應(yīng)對橋梁總輸入能影響不大,但會使得支座總滯回耗能及單個支座的滯回耗能增加.考慮鉛芯溫度效應(yīng)后單個支座滯回能增加值的大小隨總輸入能增加呈現(xiàn)先減后增的變化趨勢,其受控于橋墩是否進入彈塑性反應(yīng)階段. 

【文章來源】：應(yīng)用基礎(chǔ)與工程科學(xué)學(xué)報. 2020,28(05)北大核心

【文章頁數(shù)】：15 頁

【部分圖文】：

圖1 兩種鉛芯橡膠支座模型比較(本文算例0.6g El Centro波輸入)

本文以某實際隔震橋梁為研究對象,該橋為6m×85m鉛芯橡膠支座連續(xù)梁橋(圖2).依托OpenSees分析平臺建立了兩組有限元模型,區(qū)別在于對LRB模擬是否考慮鉛芯溫度效應(yīng),即分別采用雙線性支座單元與溫度修正雙線性支座單元模擬.主梁底部設(shè)4個LRB,邊墩支座為LRB10000Y,中墩支座為LRB19000Y,支座力學(xué)參數(shù)與構(gòu)造參數(shù)見表1,支座的屈服后剛度與屈服力為對應(yīng)剪應(yīng)變100%的第一次循環(huán)值[20](為上限分析).表1 鉛芯橡膠支座建模參數(shù)Table 1 Modeling parameters of LRB 支座型號 屈服力/kN 屈服前剛度/(N/mm) 屈服后剛度比 支座面積/mm2 疊層橡膠厚度/mm 加勁鋼板厚度/mm LRB10000Y 449 32 780 0.122 44 862 20.5×11層 5mm×10層 LRB19000Y 810 51 970 0.128 80 928 18.0×14層 5mm×13層

橋墩為高25m鋼筋混凝土空心墩(圖3(a)),采用雙室薄壁空心矩形截面.全橋一聯(lián)設(shè)7個橋墩,幾何尺寸一致.橋墩為C50混凝土,縱筋為HRB335,表2給出了截面配筋情況,內(nèi)外層箍筋通過拉筋連接,具體配筋見圖3(b),主梁等其他詳細構(gòu)造可參見文獻[20].表2 橋墩截面配筋Table 2 Reinforcement details of column sections 外層鋼筋 內(nèi)層鋼筋 中部縱筋 外層箍筋 內(nèi)層箍筋 保護層厚度 計算配筋率/% 356Φ28 138Φ20 34Φ20 Φ16@150 Φ16@150 70 1.195

【參考文獻】：
期刊論文
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碩士論文
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本文編號：3036093