發(fā)布時(shí)間：2021-01-10 18:29

　　針對某長懸臂島式地鐵高架車站的抗震性能,采用振型分解反應(yīng)譜法對鋼混組合結(jié)構(gòu)橫向獨(dú)柱高架車站、鋼混組合結(jié)構(gòu)橫向雙柱高架車站和預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)高架車站3種結(jié)構(gòu)形式進(jìn)行地震作用計(jì)算及分析�；谡w建模和結(jié)構(gòu)性能設(shè)計(jì)理念,比較不同結(jié)構(gòu)形式下長懸臂地鐵高架車站結(jié)構(gòu)在地震作用下的結(jié)構(gòu)整體受力性狀、位移變形及墩柱和懸臂構(gòu)件的延性比等關(guān)鍵指標(biāo),得出長懸臂島式地鐵高架車站的設(shè)計(jì)性能控制條件。研究結(jié)果表明:鋼混組合結(jié)構(gòu)可以有效降低結(jié)構(gòu)的地震力,具有優(yōu)越的抗震性能。以期為現(xiàn)行地鐵高架車站的性能設(shè)計(jì)提供理論指導(dǎo)與參考。 

【文章來源】：鐵道科學(xué)與工程學(xué)報(bào). 2020,17(06)北大核心

【文章頁數(shù)】：7 頁

【部分圖文】：

高架島式車站3種型式的計(jì)算模型

與區(qū)間相比，車站的縱向柱距較小，且在站廳層和軌道層有通長的梁板結(jié)構(gòu)，使車站縱向水平剛度易于滿足，而對于橫向獨(dú)柱車站，橫向剛度往往較小成為設(shè)計(jì)控制的因素。從模型3可以看出，混凝土雙柱首層兩墩柱橫向距離較組合結(jié)構(gòu)大，從而改善了車站整體結(jié)構(gòu)的扭轉(zhuǎn)效應(yīng)。但是一般受市政道路凈空要求制約，橫向墩柱數(shù)量布置較難調(diào)整。3.1.2 豎向自振頻率

多遇地震作用下結(jié)構(gòu)的整體層間位移角計(jì)算結(jié)果如表3；長懸臂構(gòu)件蓋梁的多遇地震作用下、罕遇地震作用下結(jié)構(gòu)內(nèi)力如表4和表5。多遇地震作用下車站層間位移角限值為1/300，從表5中的計(jì)算結(jié)果可知，3種結(jié)構(gòu)型式均滿足要求且都有較大的富余。在多遇地震作用下，懸臂構(gòu)件根部的拉應(yīng)力最大，且為整體結(jié)構(gòu)的最大拉應(yīng)力位置處。若高架車站為混凝土雙柱結(jié)構(gòu)，則構(gòu)件須導(dǎo)入較大的預(yù)應(yīng)力才能承受較大的拉應(yīng)力。對比組合結(jié)構(gòu)，懸臂構(gòu)件采用鋼混組合結(jié)構(gòu)矩形鋼管構(gòu)件(內(nèi)灌混凝土)，鋼梁截面上的拉應(yīng)力小于于鋼材的拉應(yīng)力限值170MPa，材料拉應(yīng)力的承載系數(shù)為1.67，采用組合結(jié)構(gòu)型式構(gòu)件承載能力還有富余。懸挑構(gòu)件最遠(yuǎn)處的最大撓跨比滿足規(guī)范限值1/600的要求。

【參考文獻(xiàn)】：
期刊論文
[1]不同類別場地上地鐵高架車站結(jié)構(gòu)抗震性能的研究[J]. 莊海洋,周建波,周家甫,張敏敏.  地震工程與工程振動(dòng). 2017(02)
[2]高架地鐵車站抗震分析[J]. 陳麗軍,胡寧,張茂會(huì),郭俊峰,劉璐.  鐵道標(biāo)準(zhǔn)設(shè)計(jì). 2015(12)
[3]獨(dú)柱高架站臺(tái)組合結(jié)構(gòu)體系設(shè)計(jì)及分析[J]. 許立言,聶建國,丁然,馬國友,王永.  建筑結(jié)構(gòu)學(xué)報(bào). 2015(S1)
[4]新型高速鐵路客站大跨度站廳結(jié)構(gòu)的豎向地震破壞特征[J]. 余志武,鄔亮,國巍.  鐵道科學(xué)與工程學(xué)報(bào). 2012(06)
[5]獨(dú)柱式長懸臂高架車站地震安全性探討[J]. 趙杰林.  建筑結(jié)構(gòu). 2012(04)
[6]獨(dú)柱式大懸臂高架車站的動(dòng)力特性及地震反應(yīng)分析[J]. 趙亮.  現(xiàn)代城市軌道交通. 2005(02)



本文編號(hào)：2969198