發(fā)布時(shí)間：2020-12-26 04:55

　　為探明上埋式涵洞側(cè)填土荷載對地基承載力的影響,基于普朗特爾-賴斯納與太沙基極限承載力理論,研究了涵洞基礎(chǔ)深度效應(yīng)與寬度效應(yīng)下涵洞基底粉質(zhì)黏土、黏性土與砂土地基承載力變化規(guī)律與曲線特征。此外,基于涵洞地基的實(shí)際受力情況與涵洞地基承載力計(jì)算圖示,修正了太沙基地基承載力計(jì)算方法,并將用修正方法計(jì)算得到的涵底地基承載力結(jié)果與數(shù)值模擬計(jì)算結(jié)果、太沙基方法計(jì)算結(jié)果進(jìn)行了對比分析。結(jié)果表明:（1）涵洞基礎(chǔ)深度效應(yīng)與寬度效應(yīng)對高填方涵洞地基承載力的提高作用明顯,隨著基礎(chǔ)埋深系數(shù)的增加,粉質(zhì)黏土、黏性土與砂土的地基承載力值隨之增加,粉質(zhì)黏土與黏性土地基增加的幅度較小,砂土地基增加的幅度較為顯著;（2）當(dāng)基礎(chǔ)寬度系數(shù)k≥5時(shí),黏土與砂土地基承載力增長幅度減小,而粉質(zhì)黏土地基承載力增長幅度較大;（3）填土高度為6 m時(shí),改進(jìn)方法計(jì)算得到的地基承載力值比有限元法大8.78%,比太沙基計(jì)算公式法大18.72%,改進(jìn)方法比太沙基方法更接近涵洞地基極限承載力值。 

【文章來源】：科學(xué)技術(shù)與工程. 2020年23期 北大核心

【文章頁數(shù)】：10 頁

【部分圖文】：

整體剪切破壞圖示

脫離體OCEG的力學(xué)平衡圖示

僅討論涵洞基礎(chǔ)底面與地基間為完全粗糙的情況,限定基礎(chǔ)底面只能產(chǎn)生豎直向下位移,不產(chǎn)生水平位移。限定黏土、砂土與粉質(zhì)黏土3種地基材料的分別為0.6、0.3、0.6 m,直至地基土產(chǎn)生屈服。根據(jù)地基土的荷載-沉降曲線,可以確定不同埋深時(shí),涵洞地基的極限承載力。圖4所示為基底完全粗糙時(shí)地基破壞的位移矢量,印證了圖1中土楔體BCA的形狀。圖4 基底完全粗糙地基破壞的位移矢量

【參考文獻(xiàn)】：
期刊論文
[1]基于沉降控制的高路堤涵洞縱向調(diào)荷技術(shù)[J]. 謝永利,馮忠居,李少杰,董蕓秀,郝宇萌,張夢冉,胡海波.  巖土工程學(xué)報(bào). 2019(10)
[2]減載條件下高填方涵洞受力機(jī)制及基底壓力[J]. 張業(yè)勤,陳保國,孟慶達(dá),徐昕.  巖土力學(xué). 2019(12)
[3]上埋式涵洞基礎(chǔ)埋深效應(yīng)下的地基承載力研究[J]. 馮忠居,李少杰,郝宇萌,董蕓秀,方元偉,胡海波,潘放,李軍.  長江科學(xué)院院報(bào). 2019(11)
[4]上埋式涵洞垂直土壓力計(jì)算及減荷技術(shù)應(yīng)用[J]. 曹周陽,顧安全,楊鳳云.  水利與建筑工程學(xué)報(bào). 2018(04)
[5]條形荷載下不排水土坡破壞模式判定及極限承載力估算[J]. 劉文紅,李同錄,李萍.  工程地質(zhì)學(xué)報(bào). 2016(02)
[6]圓形基礎(chǔ)地基極限承載力計(jì)算[J]. 劉拴奇,盧坤林,朱大勇,蔣澤鋒.  工程地質(zhì)學(xué)報(bào). 2015(05)
[7]FLAC在地基承載力評價(jià)方面的應(yīng)用[J]. 張鵬.  公路工程. 2015(02)
[8]高層建筑基礎(chǔ)埋深對復(fù)合地基穩(wěn)定性的影響研究[J]. 戚明軍,石濤,雷珂娜.  地震工程學(xué)報(bào). 2014(04)
[9]圖琿公路高填方涵洞地基承載力分析[J]. 王雯璐,郭士禮,王磊.  科學(xué)技術(shù)與工程. 2014(17)
[10]高填方涵洞地基承載力有限元分析[J]. 彭仕鳳,姜峰林.  中外公路. 2014(01)



本文編號：2939078