公路波紋鋼管涵橫斷面優(yōu)化設計與工程應用分析
發(fā)布時間:2020-12-13 09:21
波紋鋼管涵的截面抗彎剛度小,主要借助豎向土壓力與水平土壓力的共同作用來減小截面彎矩。波紋鋼管涵橫斷面設計缺乏設計理論,不合理的橫斷面設計導致使用過程中易發(fā)生變形,因此使得波紋鋼管涵的大量推廣應用受限。結合現(xiàn)場波紋鋼管涵進行實測,管涵變形以及截面彎矩最小時的橫斷面形狀分析表明:最優(yōu)受力狀態(tài)下的波紋鋼管涵的橫斷面與豎向及水平土壓力有關;隨著管涵頂部理論上覆土厚度的增加,中心水平直徑減小;隨著側土壓力系數(shù)的增大,中心水平直徑增大。結合波紋鋼管涵所受到的豎向與水平土壓力情況,對其橫斷面形狀進行了優(yōu)化,基于最優(yōu)受力狀態(tài)得到了波紋鋼管涵的橫斷面軸線計算公式。最后給出了波紋鋼管涵實際應用建議以及設計流程。
【文章來源】:應用力學學報. 2020年03期 北大核心
【文章頁數(shù)】:7 頁
【部分圖文】:
波紋鋼管結構失穩(wěn)及變形過大對路面的影響Fig.1Collapseforcorrugatedsteelpipeculvertandinfluenceunderlargedeformation(a)(b)
1294應用力學學報第37卷2公路波紋鋼管涵橫斷面優(yōu)化設計分析2.1現(xiàn)場試驗某公路涵洞采用圓形波紋鋼管涵,管涵內徑為1.5m,如圖2(a)所示。波紋鋼板的波距離l為75mm,板厚t為3.5mm,波高d約為25mm,波峰波谷半徑為30mm。管頂設計的上覆土厚度為2.8m,填料為粉土與粉質黏土。為了觀測現(xiàn)場填筑過程中管涵的變形,現(xiàn)場試驗時對波紋鋼管管涵的中部(即全長的二分之一處)斷面的水平直徑與豎向直徑進行了測量。圖2(b)為埋土過程中波紋鋼管的直徑實測結果,其中管涵頂部覆土厚度為負值時,表示填土未達到管涵頂部。從圖2(b)中可以看出:在填土到管涵頂部之前,填土過程中,因側部填土的側土壓力作用,導致波紋鋼管的水平直徑減小,豎向直徑增大;而填土至管涵頂部后,圖2(b)中管涵頂部覆土厚度大于0,繼續(xù)上部填土時,管涵的水平直徑增大,豎向直徑減校從管涵直徑變化趨勢來看,在管涵頂部覆土厚度為2m時,管涵的豎向直徑大于水平直徑,且管涵直徑變形并未完全穩(wěn)定。由此可見,此時如直接在上部鋪設路面,則在長期車輛荷載作用下路面易發(fā)生破損。此外,在上覆土厚度約為0.2m時,由于施工機械的作用,導致波紋鋼管涵局部發(fā)生了凹陷,如圖2(c)所示。(a)內徑為1.5m的波紋鋼管(b)波紋鋼管涵變形實測結果(c)波紋鋼管變形(corrugatedsteelpipewithinnerdiameterof1.5m)(measureddeformationforcorrugatedsteelpipe)(deformationforcorrugatedsteelpipefailure)圖2波紋鋼管涵現(xiàn)場試驗Fig.2Fieldtestforcorrugatedsteelpipeculvert(a)圓形(b)管狀曲拱形(circular)(curvedarchpipeshape)圖3不同橫斷面形狀的波紋鋼管Fig.3Corrugatedsteelpipeswi
1294應用力學學報第37卷2公路波紋鋼管涵橫斷面優(yōu)化設計分析2.1現(xiàn)場試驗某公路涵洞采用圓形波紋鋼管涵,管涵內徑為1.5m,如圖2(a)所示。波紋鋼板的波距離l為75mm,板厚t為3.5mm,波高d約為25mm,波峰波谷半徑為30mm。管頂設計的上覆土厚度為2.8m,填料為粉土與粉質黏土。為了觀測現(xiàn)場填筑過程中管涵的變形,現(xiàn)場試驗時對波紋鋼管管涵的中部(即全長的二分之一處)斷面的水平直徑與豎向直徑進行了測量。圖2(b)為埋土過程中波紋鋼管的直徑實測結果,其中管涵頂部覆土厚度為負值時,表示填土未達到管涵頂部。從圖2(b)中可以看出:在填土到管涵頂部之前,填土過程中,因側部填土的側土壓力作用,導致波紋鋼管的水平直徑減小,豎向直徑增大;而填土至管涵頂部后,圖2(b)中管涵頂部覆土厚度大于0,繼續(xù)上部填土時,管涵的水平直徑增大,豎向直徑減校從管涵直徑變化趨勢來看,在管涵頂部覆土厚度為2m時,管涵的豎向直徑大于水平直徑,且管涵直徑變形并未完全穩(wěn)定。由此可見,此時如直接在上部鋪設路面,則在長期車輛荷載作用下路面易發(fā)生破損。此外,在上覆土厚度約為0.2m時,由于施工機械的作用,導致波紋鋼管涵局部發(fā)生了凹陷,如圖2(c)所示。(a)內徑為1.5m的波紋鋼管(b)波紋鋼管涵變形實測結果(c)波紋鋼管變形(corrugatedsteelpipewithinnerdiameterof1.5m)(measureddeformationforcorrugatedsteelpipe)(deformationforcorrugatedsteelpipefailure)圖2波紋鋼管涵現(xiàn)場試驗Fig.2Fieldtestforcorrugatedsteelpipeculvert(a)圓形(b)管狀曲拱形(circular)(curvedarchpipeshape)圖3不同橫斷面形狀的波紋鋼管Fig.3Corrugatedsteelpipeswi
【參考文獻】:
期刊論文
[1]波紋鋼管涵填埋技術分析[J]. 汪永奇. 山西建筑. 2019(17)
[2]波紋鋼管涵上覆土不均勻沉降防治探討[J]. 洪杰. 智能城市. 2019(10)
[3]波紋鋼板拱橋橫斷面受力分析與優(yōu)化設計[J]. 黃大維,羅文俊,李雪,徐金輝,連繼峰,馬曉川. 鐵道學報. 2018(11)
[4]基于彎矩最小化的地鐵盾構隧道橫斷面優(yōu)化設計分析[J]. 黃大維,馮青松,劉開富,張鵬飛,唐柏贊,涂文博. 鐵道學報. 2018(09)
[5]地表超載作用下盾構隧道劣化機理與特性[J]. 黃大維,周順華,賴國泉,馮青松,劉林芽. 巖土工程學報. 2017(07)
[6]黃土地區(qū)高填土明洞土拱效應及土壓力減載計算[J]. 李盛,王起才,馬莉,李建新,李偉龍. 巖石力學與工程學報. 2014(05)
[7]軟土地基上高填方剛性涵洞地基承載力分析[J]. 陳保國,駱瑞萍,徐穎. 巖土力學. 2013(02)
[8]鋼波紋管涵洞受力與變形特性模擬試驗研究[J]. 馮忠居,烏延玲,賈彥武,熊山銘,王彥志. 巖土工程學報. 2013(01)
[9]山區(qū)公路高填方涵洞的成拱效應及土壓力計算理論研究[J]. 楊錫武,張永興. 巖石力學與工程學報. 2005(21)
碩士論文
[1]波紋鋼低拱涵靜力性能研究[D]. 王彩君.長安大學 2008
本文編號:2914316
【文章來源】:應用力學學報. 2020年03期 北大核心
【文章頁數(shù)】:7 頁
【部分圖文】:
波紋鋼管結構失穩(wěn)及變形過大對路面的影響Fig.1Collapseforcorrugatedsteelpipeculvertandinfluenceunderlargedeformation(a)(b)
1294應用力學學報第37卷2公路波紋鋼管涵橫斷面優(yōu)化設計分析2.1現(xiàn)場試驗某公路涵洞采用圓形波紋鋼管涵,管涵內徑為1.5m,如圖2(a)所示。波紋鋼板的波距離l為75mm,板厚t為3.5mm,波高d約為25mm,波峰波谷半徑為30mm。管頂設計的上覆土厚度為2.8m,填料為粉土與粉質黏土。為了觀測現(xiàn)場填筑過程中管涵的變形,現(xiàn)場試驗時對波紋鋼管管涵的中部(即全長的二分之一處)斷面的水平直徑與豎向直徑進行了測量。圖2(b)為埋土過程中波紋鋼管的直徑實測結果,其中管涵頂部覆土厚度為負值時,表示填土未達到管涵頂部。從圖2(b)中可以看出:在填土到管涵頂部之前,填土過程中,因側部填土的側土壓力作用,導致波紋鋼管的水平直徑減小,豎向直徑增大;而填土至管涵頂部后,圖2(b)中管涵頂部覆土厚度大于0,繼續(xù)上部填土時,管涵的水平直徑增大,豎向直徑減校從管涵直徑變化趨勢來看,在管涵頂部覆土厚度為2m時,管涵的豎向直徑大于水平直徑,且管涵直徑變形并未完全穩(wěn)定。由此可見,此時如直接在上部鋪設路面,則在長期車輛荷載作用下路面易發(fā)生破損。此外,在上覆土厚度約為0.2m時,由于施工機械的作用,導致波紋鋼管涵局部發(fā)生了凹陷,如圖2(c)所示。(a)內徑為1.5m的波紋鋼管(b)波紋鋼管涵變形實測結果(c)波紋鋼管變形(corrugatedsteelpipewithinnerdiameterof1.5m)(measureddeformationforcorrugatedsteelpipe)(deformationforcorrugatedsteelpipefailure)圖2波紋鋼管涵現(xiàn)場試驗Fig.2Fieldtestforcorrugatedsteelpipeculvert(a)圓形(b)管狀曲拱形(circular)(curvedarchpipeshape)圖3不同橫斷面形狀的波紋鋼管Fig.3Corrugatedsteelpipeswi
1294應用力學學報第37卷2公路波紋鋼管涵橫斷面優(yōu)化設計分析2.1現(xiàn)場試驗某公路涵洞采用圓形波紋鋼管涵,管涵內徑為1.5m,如圖2(a)所示。波紋鋼板的波距離l為75mm,板厚t為3.5mm,波高d約為25mm,波峰波谷半徑為30mm。管頂設計的上覆土厚度為2.8m,填料為粉土與粉質黏土。為了觀測現(xiàn)場填筑過程中管涵的變形,現(xiàn)場試驗時對波紋鋼管管涵的中部(即全長的二分之一處)斷面的水平直徑與豎向直徑進行了測量。圖2(b)為埋土過程中波紋鋼管的直徑實測結果,其中管涵頂部覆土厚度為負值時,表示填土未達到管涵頂部。從圖2(b)中可以看出:在填土到管涵頂部之前,填土過程中,因側部填土的側土壓力作用,導致波紋鋼管的水平直徑減小,豎向直徑增大;而填土至管涵頂部后,圖2(b)中管涵頂部覆土厚度大于0,繼續(xù)上部填土時,管涵的水平直徑增大,豎向直徑減校從管涵直徑變化趨勢來看,在管涵頂部覆土厚度為2m時,管涵的豎向直徑大于水平直徑,且管涵直徑變形并未完全穩(wěn)定。由此可見,此時如直接在上部鋪設路面,則在長期車輛荷載作用下路面易發(fā)生破損。此外,在上覆土厚度約為0.2m時,由于施工機械的作用,導致波紋鋼管涵局部發(fā)生了凹陷,如圖2(c)所示。(a)內徑為1.5m的波紋鋼管(b)波紋鋼管涵變形實測結果(c)波紋鋼管變形(corrugatedsteelpipewithinnerdiameterof1.5m)(measureddeformationforcorrugatedsteelpipe)(deformationforcorrugatedsteelpipefailure)圖2波紋鋼管涵現(xiàn)場試驗Fig.2Fieldtestforcorrugatedsteelpipeculvert(a)圓形(b)管狀曲拱形(circular)(curvedarchpipeshape)圖3不同橫斷面形狀的波紋鋼管Fig.3Corrugatedsteelpipeswi
【參考文獻】:
期刊論文
[1]波紋鋼管涵填埋技術分析[J]. 汪永奇. 山西建筑. 2019(17)
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[3]波紋鋼板拱橋橫斷面受力分析與優(yōu)化設計[J]. 黃大維,羅文俊,李雪,徐金輝,連繼峰,馬曉川. 鐵道學報. 2018(11)
[4]基于彎矩最小化的地鐵盾構隧道橫斷面優(yōu)化設計分析[J]. 黃大維,馮青松,劉開富,張鵬飛,唐柏贊,涂文博. 鐵道學報. 2018(09)
[5]地表超載作用下盾構隧道劣化機理與特性[J]. 黃大維,周順華,賴國泉,馮青松,劉林芽. 巖土工程學報. 2017(07)
[6]黃土地區(qū)高填土明洞土拱效應及土壓力減載計算[J]. 李盛,王起才,馬莉,李建新,李偉龍. 巖石力學與工程學報. 2014(05)
[7]軟土地基上高填方剛性涵洞地基承載力分析[J]. 陳保國,駱瑞萍,徐穎. 巖土力學. 2013(02)
[8]鋼波紋管涵洞受力與變形特性模擬試驗研究[J]. 馮忠居,烏延玲,賈彥武,熊山銘,王彥志. 巖土工程學報. 2013(01)
[9]山區(qū)公路高填方涵洞的成拱效應及土壓力計算理論研究[J]. 楊錫武,張永興. 巖石力學與工程學報. 2005(21)
碩士論文
[1]波紋鋼低拱涵靜力性能研究[D]. 王彩君.長安大學 2008
本文編號:2914316
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