【摘要】：隨著我國公路建設(shè)事業(yè)的迅猛發(fā)展與懸臂施工工藝的進步,大跨度預應(yīng)力混凝土連續(xù)剛構(gòu)橋越來越受到設(shè)計師的喜愛,它具有橋面伸縮縫少、橋面平順、順橋向抗彎剛度大、橫橋向抗扭剛度大、抗震性能好等優(yōu)點。但是由于在橋梁設(shè)計時設(shè)計人員缺少一定的遠見性以及舊的規(guī)范沒有及時的更新,或在施工過程中存在施工誤差,就會使橋梁結(jié)構(gòu)超負荷工作,最終導致連續(xù)剛構(gòu)橋主跨撓度過大,必須抓緊研究連續(xù)剛構(gòu)橋下?lián)系脑蚣斑B續(xù)剛構(gòu)橋的加固問題。本文針對黑龍江省某連續(xù)剛構(gòu)橋跨中下?lián)蠂乐氐忍攸c,研究了體外預應(yīng)力加固后結(jié)構(gòu)的抗彎承載能力計算、預應(yīng)力的應(yīng)力增量、預應(yīng)力損失的計算,并分析了影響該橋跨中撓度的因素,建立和驗算原橋模型、損傷模型和加固模型,最后進行動靜載試驗驗證加固效果。本文主要內(nèi)容包括:體外預應(yīng)力加固后結(jié)構(gòu)的抗彎承載能力、體外預應(yīng)力的應(yīng)力增量、體外預應(yīng)力損失及體外鋼束伸長量的計算方法;分析體內(nèi)預應(yīng)力損失、剛度折減、收縮徐變、超方、剪切變形、體外預應(yīng)力損失、超載等影響因素對連續(xù)剛構(gòu)橋下?lián)嫌绊?得出對連續(xù)剛構(gòu)橋下?lián)嫌绊懽畲蟮囊蛩?以撓度作為控制指標建立加固前有限元模型、根據(jù)加固設(shè)計方案建立體外預應(yīng)力加固模型,并對新建模型、損傷模型和加固后模型進行驗算;對所依托的實際工程進行加固前、加固后、加固運營6年后荷載試驗,對體外預應(yīng)力加固技術(shù)進行加固效果評價。
【圖文】：

為３５ｍ＋６０ｍ＋９０ｍ＋６０ｍ＋３５ｍ，該橋全長２８０ｍ，處在２．２％的縱坡上，橋面橫向布置為０．７５ｍ逡逑欄桿底座＋Ｉ０．５車行道＋０．７５ｍ欄桿底座＝該橋人群荷載為３．５ｋＮ／ｍ，設(shè)計荷載為汽車超－２０，逡逑掛車－１２０＝橋型一般布置圖如圖３－１所示。箱梁跨中及墩頂橫斷面如圖３－２所示。逡逑｜邐邐２Ｓ７５０邐｛逡逑＼＼士邋－１７０邐：＾５０0邋ｔ邋１３００邋，邐ｉＭ）邐ｊ邐ＷＯＯ邐＾邐．邋ｌ．ｉｏｏ邋．邐：＾７ｐｒ＾Ｗｆｖ：．；ｙ逡逑＇邋Ｊ邋Ｌ邐邋＾逡逑１邐Ｉ逡逑？邐ｄ）逡逑圖３－〗橋型一般布置圖（單位：ｃｍ）逡逑１邐１２００邐Ｊ邐ｊ邐１２００邐邐逡逑｜邋７５邋｜邐１０５０邐｜邋７３邐｜邋７５邋ｊ邐ｌ0３ｔ）邐｜邋７３逡逑Ｊ１－，邋Ｈ邋Ｊ－—邐三ｆ邋ｒ－ｌｌ－ｉ邋ｉ邋ＪＬ，％邋－１＾°－邋氣邋叫邋ｐｉ，，逡逑Ｉ邋Ｊ邋ｇ邋卻邋｜邐Ｊ邐？ｊ邐１＿．丨．n,叫逡逑￣邋Ｉ邐＾邋ｒ＞ｏｏ邐ｉ邐（邐￣邋￣逡逑ｉ邐邋邐ｎ邐，ｒ－邐ｔｒ逡逑—邋＾逡逑邐ｌ＝邋１邋１邋￣｛邐逡逑Ｉ邐ｍｉｕ邐＿ｌ逡逑圖３－２箱梁跨中及墩頂橫斷面圖（單位：ｃｍ）逡逑Ｔ梁剛構(gòu)采用５０號混凝土，彈性模量為３．４］ｘｌ０４Ｍｐａ邋（根據(jù)Ｃ４５與Ｃ５０混凝土彈性逡逑－１６－逡逑

單元號逡逑圖３＿４不同體內(nèi)預應(yīng)力損失引起的撓度對比圖逡逑從表３－２和圖３－４可以看出，隨著縱向預應(yīng)力損失值得增加，全橋各截面單元撓度值逡逑在顯著的增長。其中可以明顯的看出，橋梁跨中附近單元撓度值變化較大，其余單元變逡逑化較小。將中跨原模型與縱向預應(yīng)力損失１０°／。、１５％、２０％、２５％、３０％的撓度差分別繪逡逑制成圖，如圖３－２￣圖３－７。逡逑５——邋：邋＾＾｜＾ｆ－ｗ４—邋—￣￣邐：—１—邋１０－逡逑—斤、－邐�。澹㈠澹姡颍矗埽赍澹埽妫穑苠义希矗哄澹慑澹郏澹停藻澹苠澹慑澹福澹礤澹慑澹峰澹蝈澹边姡义希殄澹郏慑澹慑澹睿蜻姟鲞姡睿蓿颍颍姡殄澹椋埽苠义习馘澹常濉逡贿姟觯哼姡皱濉澹姡у灏馘澹叮哌姡咤澹咤澹戾濉澹慑澹澹澹苠澹姡濉鲥澹澹义系姡у澹慑澹澹澹哌姡�？§邋■邋－邋－邋－邋－邋－邋一邐：邐？．－—．逡逑Ｉ２－邋Ｗ邐－邋Ｓｉ邋工＾書逡逑１－邋Ｈｍ邋－ｔｂｗ－——ｐＨ邐２－邋－Ｖ邋；邐［邋ｒ－Ｔｆ－邋ＵＬ逡逑０邋－邐■１１邐－邐－邐＊邋ｈ－逡逑■邋■■■■■■逡逑３５邐４
【學位授予單位】：東北林業(yè)大學
【學位級別】：碩士
【學位授予年份】：2018
【分類號】：U448.23

【參考文獻】

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本文編號：2675305