【摘要】：本文以采用節(jié)段預(yù)制膠拼法施工的鐵路(40+56+40)m預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁為研究對(duì)象,使用Midas/Civil有限元軟件對(duì)全橋施工過(guò)程進(jìn)行了數(shù)值模擬,并分別針對(duì)主梁膠拼過(guò)程和鋼束張拉過(guò)程分析了不同因素對(duì)膠接縫截面應(yīng)力的影響。對(duì)于主梁膠拼過(guò)程,首先分別從天車荷載位置、造橋機(jī)的實(shí)際剛度以及吊桿力的減小三個(gè)方面分析了不同因素對(duì)膠接縫截面應(yīng)力的影響,得出由于天車松勾體系轉(zhuǎn)換過(guò)程所導(dǎo)致的吊桿力減小是造成膠接縫截面梁頂拉應(yīng)力產(chǎn)生的主要原因;對(duì)于鋼束張拉過(guò)程,分別按照造橋機(jī)的實(shí)際剛度值、理論剛度值和剛度無(wú)窮大三種情況分析了造橋機(jī)剛度對(duì)膠接縫截面應(yīng)力和吊桿力的影響,得出設(shè)計(jì)時(shí)造橋機(jī)剛度取值過(guò)大是引起膠接縫截面梁底拉應(yīng)力產(chǎn)生的直接原因,然后采用力法計(jì)算原理從理論上對(duì)上述現(xiàn)象做出解釋。根據(jù)施工過(guò)程中可能出現(xiàn)拉應(yīng)力的膠接縫截面,分別采取了加強(qiáng)臨時(shí)束、吊桿二次補(bǔ)張、調(diào)整鋼束張拉順序以及分批次拆除吊桿四項(xiàng)措施進(jìn)行預(yù)防,并在可能出現(xiàn)拉應(yīng)力的膠接縫截面位置安裝了應(yīng)力傳感器計(jì)以對(duì)其進(jìn)行監(jiān)測(cè),監(jiān)測(cè)結(jié)果表明,實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)與理論值吻合較好,能夠較好的反映出主梁的受力狀態(tài),并對(duì)今后類似橋梁的施工提供一定借鑒意義。
【圖文】：

主梁采用單箱單室截面形式，中支點(diǎn)處梁高 4.335 m，跨中及邊跨等高段梁高3.035 m，梁底下緣除等高段外按1.8次拋物線變化；中跨跨中等高段長(zhǎng)37.0 m，邊跨等高段長(zhǎng) 31.0 m；箱梁頂寬 12.6 m，底寬 6.7 m；頂板厚 0.37 m，邊支點(diǎn)處局部加厚到 0.62 m；底板厚度從等高段的 0.4 m 按 1.8 次拋物線變化至中支點(diǎn)處的 0.8 m；腹板厚度按 0.5~0.82~0.92 m 折線變化；預(yù)制節(jié)段長(zhǎng)度分別為 3.0 m、4.0 m、4.25 m 和 4.5 m，節(jié)段最大吊裝重量 212 t；合龍段長(zhǎng) 1.0 m，見(jiàn)圖 1-1。

到 0.62 m；底板厚度從等高段的 0.4 m 按 1.8 次拋物線變化至；腹板厚度按 0.5~0.82~0.92 m 折線變化；預(yù)制節(jié)段長(zhǎng)度分別為4.25 m 和 4.5 m，節(jié)段最大吊裝重量 212 t；合龍段長(zhǎng) 1.0 m，見(jiàn)圖 1-1 主梁結(jié)構(gòu)概圖(單位：cm)節(jié)段間接縫位置采用環(huán)氧樹脂膠處理，厚度不宜超過(guò) 3 mm；置形式，形狀為等腰梯形：腹板剪力鍵高 5 cm，，頂部寬 5 cm頂、底板剪力鍵高 5 cm，頂部寬 10 或 20 cm，根部寬 20 或 3
【學(xué)位授予單位】：石家莊鐵道大學(xué)
【學(xué)位級(jí)別】：碩士
【學(xué)位授予年份】：2018
【分類號(hào)】：U445.4

【參考文獻(xiàn)】

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本文編號(hào)：2642938