【摘要】：針對(duì)小半徑環(huán)向預(yù)應(yīng)力束的伸長(zhǎng)值多大于按照相關(guān)規(guī)范計(jì)算所得伸長(zhǎng)值這種現(xiàn)象,分析了影響環(huán)向預(yù)應(yīng)力束伸長(zhǎng)值的各種因素,提出應(yīng)把影響實(shí)際伸長(zhǎng)值的因素產(chǎn)生的效應(yīng)計(jì)入理論伸長(zhǎng)值的計(jì)算方法中。給出了徑向荷載效應(yīng)引起的波紋管變形從而導(dǎo)致預(yù)應(yīng)力束伸長(zhǎng)值的計(jì)算公式以及由預(yù)應(yīng)力束的擠壓效應(yīng)引起的修正系數(shù),同時(shí)提出了由預(yù)應(yīng)力束束效應(yīng)導(dǎo)致的鋼絞線受力不均勻引起的預(yù)應(yīng)力束伸長(zhǎng)值的計(jì)算方法。最后,給出了計(jì)算小半徑環(huán)向預(yù)應(yīng)力束理論伸長(zhǎng)值的計(jì)算公式,并利用多個(gè)工程數(shù)據(jù)進(jìn)行了驗(yàn)證。結(jié)果表明:小半徑環(huán)向預(yù)應(yīng)力束的實(shí)際伸長(zhǎng)值與按照本文提出的理論計(jì)算方法所得的計(jì)算值比較,可以滿足規(guī)范要求的±6%誤差范圍。
【圖文】：

個(gè)體系的勢(shì)能在最小時(shí)， 822'8018314'4914-n系統(tǒng)才會(huì)處于穩(wěn)定平衡狀態(tài)。預(yù)應(yīng)力束的束效應(yīng)使 930-4022487922488鋼絞線發(fā)生重排列，理想狀態(tài)下，鋼絞線最終的排 1Q30-4022-487-922488列形式將是唯一的，且鋼絞線束的總勢(shì)將能達(dá)到 1130-4029580822-58最12 38.0030.24 7.76 24.38穿束后鋼絞線在管道曲線部位分布半徑不一致，， 1338-0030'247-7624-38在管道內(nèi)松緊程度也不一致。參照程海潛對(duì)不均勻 丨445-6034.2211.3835.75伸長(zhǎng)量的分析方法[8]，以19小15.2鋼絞線束為例， I545.6036.968.6427.14圖1中A狀態(tài)為鋼絞線穿束預(yù)緊后的理想排列狀態(tài)， I645.6036.968.64,27.14張拉過程中在預(yù)應(yīng)力束效應(yīng)的作用下，鋼絞線在彎 1?53.2041.5011.7036.76曲孔道處將以B狀態(tài)中的穩(wěn)定形態(tài)排列。1號(hào)鋼絞 1853.2045.01 8.19 25.73線處于整個(gè)體系中勢(shì)能最低位置，已達(dá)到穩(wěn)定狀態(tài)， '960.8046.1314.6746.09所以以圖1中1號(hào)鋼絞線為基準(zhǔn)鋼絞線，將其形心 表1為單根鋼絞線受力前所需的伸長(zhǎng)值。可以位置設(shè)為坐標(biāo)原點(diǎn)。在A狀態(tài)和B狀態(tài)下，各鋼絞 看出，1號(hào)、6號(hào)鋼絞線張拉時(shí)就開始受力；當(dāng)張拉線形心的縱坐標(biāo)值分別為、,，/iBi。從A狀態(tài)到B狀 伸長(zhǎng)值達(dá)到2.58mm時(shí)，11號(hào)鋼絞線開始受力，其態(tài)，第i根鋼絞線形心的縱坐標(biāo)變化值為A/i,，第i 余鋼絞線雖拉出相同長(zhǎng)度，但還未^u始受力；張拉根鋼絞線伸長(zhǎng)值為A/,。 伸長(zhǎng)值達(dá)到14.11mm時(shí)，8號(hào)鋼絞線也開始受力。以此類推，當(dāng)張拉伸長(zhǎng)值達(dá)到46.09mm時(shí)，19根廠一、廣鋼絞線開始共同受力。廠^(\ 在b狀態(tài)至張拉控制應(yīng)力狀態(tài)過程中，公式(__) i?f均成立’”預(yù)應(yīng)力束在此過程任一日寸， 刻的有效預(yù)應(yīng)力；?丨為i號(hào)鋼絞線在此過程任一時(shí)“x 刻受的力。設(shè)1?

60公路交通科技 第31卷在斜拉橋索塔錨固區(qū)中，常用波紋管曲線段夾〔1mm 角為90。�，F(xiàn)以內(nèi)徑d為100_、外徑Z)為116mm對(duì)稱軸7/rcD 的預(yù)應(yīng)力混凝土橋用塑料波紋管[9]為例，塑料波紋/ 管結(jié)構(gòu)尺寸見圖3,塑料波紋管壁受力情況見圖4,、-： B° 波紋管變形前預(yù)應(yīng)力束的重心位置見圖5，波紋管變形引起的預(yù)應(yīng)力束徑向位移見圖6[|°]。； \ a +|<30:60” ^：_^ ‘、圖2索塔環(huán)向預(yù)應(yīng)力尺寸示意圖（單位：mm) ^^oI .Fig.2Schematicdiagramofdimensionsofcircumferential 5fprestressingtensioninanchoragezone(unit：mm)AB段、BC段、CD段預(yù)應(yīng)力束受不均勻受力影 J_JJ LMJ_XL_響的伸長(zhǎng)值計(jì)算式分別為：_ 中心線V-ALabEpA‘PAB(1-e~u"B) 圖3塑料波紋管結(jié)構(gòu)尺寸圖（單位：mm). T _ IJ ? \^/1=1[ab^ab Fig.3Structuredimensionsofplasticbellow(unit：mm)y(ALbc-AL/2)EPAi=P,iC[1—e-(*—)] ^ L+tt/iBi/2kLBC+fx6 ^A<ky PcoCl-e—)hLCD-kLC0K 」Yyyyff^PPf式中’ALab,ALbc,ALcd分別為AB,BC,CD段預(yù)應(yīng)力束的伸長(zhǎng)值；云AB,Pbc,聲cd分別為AB，BC, <—CD段預(yù)應(yīng)力束的平均張拉力；iAB，Lbc,iCD分別為AB,BC,CD段預(yù)應(yīng)力束的長(zhǎng)度；0為該段預(yù)應(yīng)力束 J ^ 的夾角之和；次為單根預(yù)應(yīng)力筋的面積；n為鋼絞線 \管道a鞲黃溆嚳乓庖逋啊

本文編號(hào)：2542965