本文采用電子束區(qū)域熔煉技術(shù)制備了自增韌型Ni-25at%Si合金,并通過(guò)釬焊連接技術(shù)實(shí)現(xiàn)了其與Ti600的高質(zhì)量連接。采用Marc有限元軟件對(duì)Ni-25at%Si合金電子束區(qū)域熔煉過(guò)程的溫度場(chǎng)進(jìn)行了數(shù)值計(jì)算,獲得電子束區(qū)域熔煉過(guò)程中熔區(qū)的溫度分布規(guī)律,并以此為理論依據(jù)實(shí)現(xiàn)對(duì)Ni-25at%Si合金電子束區(qū)域熔煉過(guò)程的穩(wěn)定控制;通過(guò)光學(xué)顯微鏡、掃描電子顯微鏡、透射電子顯微鏡、X射線(xiàn)衍射儀、激光共聚焦顯微鏡對(duì)自增韌型Ni-25at%Si合金組織及其與Ti600釬焊接頭組織進(jìn)行了分析;通過(guò)壓縮強(qiáng)度、斷裂韌性、剪切強(qiáng)度、納米壓痕和顯微硬度分別對(duì)自增韌型Ni-25at%Si合金及其與Ti600釬焊接頭的力學(xué)性能進(jìn)行了評(píng)價(jià)。Ni-25at%Si合金的電子束區(qū)域熔煉過(guò)程分為兩個(gè)階段:1)形成穩(wěn)定的熔區(qū);2)移動(dòng)熔區(qū),完成熔煉。試驗(yàn)結(jié)果顯示,由于Ni-25at%Si合金表面張力較低,試驗(yàn)過(guò)程中,難以實(shí)現(xiàn)熔區(qū)內(nèi)部表面張力和重力的平衡,進(jìn)而難以保持穩(wěn)定;而Ni-25at%Si合金棒料熱容量有限,試驗(yàn)過(guò)程中易造成熔區(qū)內(nèi)部熱量累積,使熔區(qū)內(nèi)熔體表面張力發(fā)生動(dòng)態(tài)變化,影響熔煉過(guò)程穩(wěn)定性�；跍囟�-表面張力-熔區(qū)...

【文章頁(yè)數(shù)】：149 頁(yè)

【學(xué)位級(jí)別】：博士

【部分圖文】：

圖1-1Ni3Si斷口形貌

Schulson等[19]，Baker等[40]和CTLiu[41]等向Ni3Si中添加B,C元素，以期達(dá)到強(qiáng)化晶界、提升韌性的目的。但結(jié)果顯示，雖然添加B，C元素后將Ni3Si的失效形式變?yōu)榇┚嗔眩ㄈ鐖D1-1b所示），但是Ni3Si的斷后應(yīng)變僅提高至2~5%，增韌效果不明....

圖1-2不同增韌形式的斷裂韌性比較

2基復(fù)合材料的斷裂韌性調(diào)查結(jié)果如圖1-2所示，無(wú)論添加顆粒增韌相、纖維增韌相還是片層增韌相，MoSi2基復(fù)合材料的斷裂韌性都得到的較大提升，其中Nb片層的增韌效果最好，將MoSi2的斷裂韌性由3.6MPa·m1/2提升至18MPa·m1/2，基本達(dá)到使用要求。曲士昱等[57]....

圖1-3Ni-Ni3Si自生共晶復(fù)合材料[23]

圖1-3Ni-Ni3Si自生共晶復(fù)合材料[23]Fig.1-3TheNi-Ni3Siinsitueutecticcomposite[23]a)Arcmelting;b)DirectionalsolidficationCuiCJ等[60]對(duì)亞共晶和共晶....

圖1-4Ni-Ni3Si自生共晶復(fù)合材料的組織及性能測(cè)試[60]

圖1-3Ni-Ni3Si自生共晶復(fù)合材料[23]Fig.1-3TheNi-Ni3Siinsitueutecticcomposite[23]a)Arcmelting;b)DirectionalsolidficationCuiCJ等[60]對(duì)亞共晶和共晶....

本文編號(hào)：3996223