本文使用VOF(Volume of Fluid)界面追蹤方法和基于樹形數(shù)據(jù)結(jié)構(gòu)的自適應(yīng)求解算法來研究液體射流的霧化破碎過程以及外加擾動對射流破碎機理產(chǎn)生的影響,并探討基于深度學(xué)習(xí)的模型對射流流場的渦核心區(qū)域進行有效的識別。對于兩相不可壓高速射流問題,在無擾動情況下,液體射流的頭部、液絲和液滴隨著射流時間的發(fā)展不斷發(fā)生演變,射流頭部先呈現(xiàn)蘑菇狀外形,隨后液絲生成,并慢慢轉(zhuǎn)變成網(wǎng)兜狀,直至斷裂形成小液滴。在周期性流向強迫的作用下,射流液柱的表面會形成周期波,其液絲破裂形成液滴的時機與穩(wěn)定射流情形相比會有所提前,射流形成的頭部更趨于扁平,最終生成的液滴數(shù)量更多。文中主要分析了擾動頻率和擾動幅值對射流破碎特征的影響規(guī)律。研究發(fā)現(xiàn),在基頻附近從小到大緩慢增加振動頻率,射流破碎長度會先減小后增大。射流未擾動液柱長度(L)、液滴直徑的概率密度分布(PDF)和液滴直徑(SMD)等指標受擾動頻率的影響顯著,并在中低頻段和中高頻段有不同的表現(xiàn)。在考察的幅值變化范圍內(nèi),擾動幅值對射流破碎長度的影響并不顯著。強迫擾動作用下液體射流表面波的形成、發(fā)展及失穩(wěn)與渦運動學(xué)有很大的關(guān)系,渦結(jié)構(gòu)的識別及其演化特征的分析對...

【文章頁數(shù)】：78 頁

【學(xué)位級別】：碩士

【部分圖文】：

圖1.1噴嘴的原理圖（左邊是壓力旋流，右邊是噴氣式）[7]

浙江大學(xué)碩士學(xué)位論文緒論3圖1.1噴嘴的原理圖（左邊是壓力旋流，右邊是噴氣式）[7]燃氣輪機的燃料噴射系統(tǒng)主要有兩類：壓力噴嘴和氣動噴嘴[8]。在壓力噴嘴中，液體在旋流室中被加壓并進入燃燒室，在燃燒室環(huán)境的壓力要小一些。它形成一個圓錐形液體薄層，由于兩相的速度差異而分解（上圖a）....

圖1.2燃燒室中的液相主要變化順序圖[7]

浙江大學(xué)碩士學(xué)位論文緒論44．<104并且<102：非常稀釋的液體噴霧。由于顆粒的低慣性，顆粒之間的碰撞和顆粒對載流子的影響可以忽略不計。圖1.2燃燒室中的液相主要變化順序圖[7]根據(jù)區(qū)分的類型，可以劃分成如下幾種現(xiàn)象：液體噴射，噴霧/壁面的相互作用，液膜流動，初次破碎，二次破碎....

圖1.3無量綱參數(shù)與射流破碎模式的關(guān)系[16]

浙江大學(xué)碩士學(xué)位論文緒論6上脫落，在下游區(qū)，剩余的液體分裂成大的液體碎片。4．霧化模式（高韋伯數(shù)）：其特點是噴嘴出口處的射流完全中斷，液滴遠小于射流直徑，霧化是由短波擾動觸發(fā)的。圖1.3無量綱參數(shù)與射流破碎模式的關(guān)系[16]圖1.4四種破碎模式下的液體圓柱射流（a瑞利破碎模式b第....

圖1.4四種破碎模式下的液體圓柱射流（a瑞利破碎模式b第一類破碎c第二類破碎d霧化模式）[7]

浙江大學(xué)碩士學(xué)位論文緒論6上脫落，在下游區(qū)，剩余的液體分裂成大的液體碎片。4．霧化模式（高韋伯數(shù)）：其特點是噴嘴出口處的射流完全中斷，液滴遠小于射流直徑，霧化是由短波擾動觸發(fā)的。圖1.3無量綱參數(shù)與射流破碎模式的關(guān)系[16]圖1.4四種破碎模式下的液體圓柱射流（a瑞利破碎模式b第....

本文編號：3906312