大尺度充氣式桁架太陽能陣列設(shè)計(jì)及動(dòng)力學(xué)分析
發(fā)布時(shí)間:2021-12-22 23:51
提出充氣式桁架展開大尺度太陽能陣列結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)方法,具有熱固化復(fù)合材料充氣鉸實(shí)現(xiàn)高效折疊收攏,以及展開后提高結(jié)構(gòu)剛度的特性。研制了原理樣機(jī),并進(jìn)行了地面展開試驗(yàn),驗(yàn)證了充氣展開及其充氣式桁架的性能?烧归_桁架結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)特色是將可折疊充氣支撐管與剛性碳纖維桿相結(jié)合使用,減少熱功耗并提高結(jié)構(gòu)剛度。考慮可展開桁架的腹管設(shè)計(jì)以及材料固化前后對大尺度結(jié)構(gòu)動(dòng)態(tài)特性的影響,對太陽能陣列的半結(jié)構(gòu)進(jìn)行有限元建模,并采用BlockLanczos法求解結(jié)構(gòu)的模態(tài),計(jì)算分析了不同激勵(lì)位置時(shí)結(jié)構(gòu)阻尼對結(jié)構(gòu)的振動(dòng)響應(yīng)。結(jié)果表明,所設(shè)計(jì)的充氣式桁架展開大尺度太陽能陣列采用熱固化方法,能實(shí)現(xiàn)大尺度結(jié)構(gòu)從柔性大轉(zhuǎn)動(dòng)展開向高剛度結(jié)構(gòu)特性的改變;且對低頻結(jié)構(gòu)具有振動(dòng)抑制效果,其振動(dòng)響應(yīng)能受到激勵(lì)幅值和載荷的影響,并顯著改變結(jié)構(gòu)的動(dòng)力學(xué)性能。
【文章來源】:機(jī)械工程學(xué)報(bào). 2020,56(05)北大核心EICSCD
【文章頁數(shù)】:7 頁
【部分圖文】:
太陽能陣列的相鄰基板結(jié)構(gòu)組成
大尺度充氣桁架式太陽能陣列的展開是整個(gè)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)的核心,如果這個(gè)柔性折疊桁架不能展開基板,或不能展開為三維空間桁架,那么在軌任務(wù)是不能實(shí)現(xiàn)的。本文將陣列以衛(wèi)星本體為中心設(shè)計(jì)為兩組,兩側(cè)對稱向外同步展開,每組基板的短邊與兩個(gè)充氣鉸,長邊上由兩鉸鏈連接。首先對基板兩側(cè)熱固化充氣鉸進(jìn)行加熱,加熱到第一個(gè)Tg,然后啟動(dòng)減壓閥通過7.2 MPa氣瓶分別同時(shí)向充氣鉸內(nèi)充氣,該段充氣鉸內(nèi)壓力增強(qiáng),體積膨脹產(chǎn)生的力矩,促使第一折開始剝離管壁粘扣,逐漸有序展開(圖2a~2d)。第一折完全展開后,超過臨界壓力,第二個(gè)充氣鉸開始充氣、壓力增加體積膨脹,依次展開后續(xù)基板(圖2e、2f),然后兩側(cè)基板都展開到位(圖2g),最后用另一高壓氣瓶對桁架充氣,充氣式支撐主管,以及充氣式斜腹管和橫管帶動(dòng)碳纖維桿逐步展開,形成三維穩(wěn)定的空間結(jié)構(gòu)(圖2h)。當(dāng)展開完畢后,采用電加熱與光照結(jié)合策略加熱至第二個(gè)Tg溫度,實(shí)現(xiàn)結(jié)構(gòu)的長久支撐。因?yàn)閳D2展開設(shè)計(jì)方案是變質(zhì)量的運(yùn)動(dòng)展開,即收攏部分被充氣展開減少一塊基板,所以收攏部分展開到位的瞬間將對整個(gè)衛(wèi)星本體產(chǎn)生一個(gè)擾動(dòng)的沖擊力矩。由于沖擊力矩與時(shí)間和展開角速度有關(guān),本文假設(shè)每個(gè)展開單元(每塊基板(8.1 kg)和每個(gè)展開桁架單元(約1.4 kg))是均質(zhì)的,即質(zhì)量m=9.5kg,寬度l=2.35 m。據(jù)試驗(yàn)觀察,假設(shè)展開到位瞬時(shí)沖擊作用時(shí)間?t=0.8 s,衛(wèi)星本體簡化為一個(gè)質(zhì)點(diǎn),依據(jù)質(zhì)點(diǎn)系的動(dòng)量矩定理,計(jì)算三種不同展開角速度時(shí)的沖擊力矩Md
圖3為基板展開過程中沖擊力矩變化,結(jié)果表三種情況下均為第16塊基板展開時(shí)整個(gè)結(jié)構(gòu)產(chǎn)生最大沖擊力矩。當(dāng)展開角速度為0.02 rad/s時(shí),最大沖擊力矩為338.5604 N?m;角速度為0.04 rad/s時(shí)最大沖擊力矩為677.1208 N?m,角速度為0.06 rad/s時(shí)最大沖擊力矩為1015.681 N?m。為了說明充氣展開方案可行性,試制了10塊厚度10 mm薄板,每塊板的面積58 cm×30 cm,基板的上下兩側(cè)通過直徑60 mm的充氣管(替代材料),該管外壁有兩個(gè)平行間斷分布的粘扣進(jìn)行展開力和次序的控制。基板的背面設(shè)計(jì)有充氣式桁架,10塊板完全展開后,對充氣式桁架進(jìn)行充氣,形成三維結(jié)構(gòu),提高結(jié)構(gòu)的面外彎曲剛度和扭轉(zhuǎn)剛度。試驗(yàn)展開組圖如圖4所示。
【參考文獻(xiàn)】:
期刊論文
[1]織物復(fù)合材料空間可展桁架模態(tài)試驗(yàn)與分析[J]. 張祎貝,高冀峰,陳務(wù)軍,張大旭,房光強(qiáng),曹爭利,彭福軍. 振動(dòng)與沖擊. 2018(17)
[2]等腰三角形空間桁架自由扭轉(zhuǎn)理論分析和試驗(yàn)研究[J]. 李天,晁進(jìn)濤,樊嘉. 工程力學(xué). 2018(05)
[3]空間太陽能電站太陽能接收器二維展開過程的保結(jié)構(gòu)分析[J]. 王新棟,胡偉鵬,鄧子辰. 動(dòng)力學(xué)與控制學(xué)報(bào). 2015(06)
[4]考慮接頭作用的全復(fù)合材料桁架結(jié)構(gòu)多尺度分析[J]. 熊波,羅錫林,譚惠豐. 工程力學(xué). 2015(08)
[5]衛(wèi)星太陽陣展開鎖緊過程沖擊振動(dòng)[J]. 游斌弟,王興貴,陳軍. 機(jī)械工程學(xué)報(bào). 2012(21)
[6]空間折疊薄膜管的充氣展開動(dòng)力學(xué)實(shí)驗(yàn)研究[J]. 衛(wèi)劍征,譚惠豐,苗常青,赫曉東. 力學(xué)學(xué)報(bào). 2011(01)
[7]空間充氣展開結(jié)構(gòu)用剛化材料和剛化技術(shù)的研究現(xiàn)狀[J]. 劉宇艷,孟秋影,譚惠豐,杜星文. 材料工程. 2008(02)
[8]充氣太陽能帆板展開動(dòng)力學(xué)數(shù)值模擬預(yù)報(bào)[J]. 衛(wèi)劍征,苗常青,杜星文. 宇航學(xué)報(bào). 2007(02)
本文編號(hào):3547350
【文章來源】:機(jī)械工程學(xué)報(bào). 2020,56(05)北大核心EICSCD
【文章頁數(shù)】:7 頁
【部分圖文】:
太陽能陣列的相鄰基板結(jié)構(gòu)組成
大尺度充氣桁架式太陽能陣列的展開是整個(gè)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)的核心,如果這個(gè)柔性折疊桁架不能展開基板,或不能展開為三維空間桁架,那么在軌任務(wù)是不能實(shí)現(xiàn)的。本文將陣列以衛(wèi)星本體為中心設(shè)計(jì)為兩組,兩側(cè)對稱向外同步展開,每組基板的短邊與兩個(gè)充氣鉸,長邊上由兩鉸鏈連接。首先對基板兩側(cè)熱固化充氣鉸進(jìn)行加熱,加熱到第一個(gè)Tg,然后啟動(dòng)減壓閥通過7.2 MPa氣瓶分別同時(shí)向充氣鉸內(nèi)充氣,該段充氣鉸內(nèi)壓力增強(qiáng),體積膨脹產(chǎn)生的力矩,促使第一折開始剝離管壁粘扣,逐漸有序展開(圖2a~2d)。第一折完全展開后,超過臨界壓力,第二個(gè)充氣鉸開始充氣、壓力增加體積膨脹,依次展開后續(xù)基板(圖2e、2f),然后兩側(cè)基板都展開到位(圖2g),最后用另一高壓氣瓶對桁架充氣,充氣式支撐主管,以及充氣式斜腹管和橫管帶動(dòng)碳纖維桿逐步展開,形成三維穩(wěn)定的空間結(jié)構(gòu)(圖2h)。當(dāng)展開完畢后,采用電加熱與光照結(jié)合策略加熱至第二個(gè)Tg溫度,實(shí)現(xiàn)結(jié)構(gòu)的長久支撐。因?yàn)閳D2展開設(shè)計(jì)方案是變質(zhì)量的運(yùn)動(dòng)展開,即收攏部分被充氣展開減少一塊基板,所以收攏部分展開到位的瞬間將對整個(gè)衛(wèi)星本體產(chǎn)生一個(gè)擾動(dòng)的沖擊力矩。由于沖擊力矩與時(shí)間和展開角速度有關(guān),本文假設(shè)每個(gè)展開單元(每塊基板(8.1 kg)和每個(gè)展開桁架單元(約1.4 kg))是均質(zhì)的,即質(zhì)量m=9.5kg,寬度l=2.35 m。據(jù)試驗(yàn)觀察,假設(shè)展開到位瞬時(shí)沖擊作用時(shí)間?t=0.8 s,衛(wèi)星本體簡化為一個(gè)質(zhì)點(diǎn),依據(jù)質(zhì)點(diǎn)系的動(dòng)量矩定理,計(jì)算三種不同展開角速度時(shí)的沖擊力矩Md
圖3為基板展開過程中沖擊力矩變化,結(jié)果表三種情況下均為第16塊基板展開時(shí)整個(gè)結(jié)構(gòu)產(chǎn)生最大沖擊力矩。當(dāng)展開角速度為0.02 rad/s時(shí),最大沖擊力矩為338.5604 N?m;角速度為0.04 rad/s時(shí)最大沖擊力矩為677.1208 N?m,角速度為0.06 rad/s時(shí)最大沖擊力矩為1015.681 N?m。為了說明充氣展開方案可行性,試制了10塊厚度10 mm薄板,每塊板的面積58 cm×30 cm,基板的上下兩側(cè)通過直徑60 mm的充氣管(替代材料),該管外壁有兩個(gè)平行間斷分布的粘扣進(jìn)行展開力和次序的控制。基板的背面設(shè)計(jì)有充氣式桁架,10塊板完全展開后,對充氣式桁架進(jìn)行充氣,形成三維結(jié)構(gòu),提高結(jié)構(gòu)的面外彎曲剛度和扭轉(zhuǎn)剛度。試驗(yàn)展開組圖如圖4所示。
【參考文獻(xiàn)】:
期刊論文
[1]織物復(fù)合材料空間可展桁架模態(tài)試驗(yàn)與分析[J]. 張祎貝,高冀峰,陳務(wù)軍,張大旭,房光強(qiáng),曹爭利,彭福軍. 振動(dòng)與沖擊. 2018(17)
[2]等腰三角形空間桁架自由扭轉(zhuǎn)理論分析和試驗(yàn)研究[J]. 李天,晁進(jìn)濤,樊嘉. 工程力學(xué). 2018(05)
[3]空間太陽能電站太陽能接收器二維展開過程的保結(jié)構(gòu)分析[J]. 王新棟,胡偉鵬,鄧子辰. 動(dòng)力學(xué)與控制學(xué)報(bào). 2015(06)
[4]考慮接頭作用的全復(fù)合材料桁架結(jié)構(gòu)多尺度分析[J]. 熊波,羅錫林,譚惠豐. 工程力學(xué). 2015(08)
[5]衛(wèi)星太陽陣展開鎖緊過程沖擊振動(dòng)[J]. 游斌弟,王興貴,陳軍. 機(jī)械工程學(xué)報(bào). 2012(21)
[6]空間折疊薄膜管的充氣展開動(dòng)力學(xué)實(shí)驗(yàn)研究[J]. 衛(wèi)劍征,譚惠豐,苗常青,赫曉東. 力學(xué)學(xué)報(bào). 2011(01)
[7]空間充氣展開結(jié)構(gòu)用剛化材料和剛化技術(shù)的研究現(xiàn)狀[J]. 劉宇艷,孟秋影,譚惠豐,杜星文. 材料工程. 2008(02)
[8]充氣太陽能帆板展開動(dòng)力學(xué)數(shù)值模擬預(yù)報(bào)[J]. 衛(wèi)劍征,苗常青,杜星文. 宇航學(xué)報(bào). 2007(02)
本文編號(hào):3547350
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