【摘要】：變體飛機(jī)風(fēng)洞試驗(yàn)主要測(cè)量機(jī)翼等變形過(guò)程對(duì)流場(chǎng)的擾動(dòng)引起的動(dòng)態(tài)氣動(dòng)力、力矩和力矩操縱效率變化。相對(duì)于常規(guī)測(cè)力試驗(yàn),由于模型的變體運(yùn)動(dòng)導(dǎo)致試驗(yàn)數(shù)據(jù)精度差。本文對(duì)純機(jī)械驅(qū)動(dòng)的變體飛機(jī)模型的風(fēng)洞試驗(yàn)精度的主要影響因素進(jìn)行了分析,從試驗(yàn)方案、數(shù)據(jù)采集觸發(fā)方式和數(shù)據(jù)處理方法等進(jìn)行了改進(jìn)。驗(yàn)證試驗(yàn)表明,試驗(yàn)精度大幅提高,升力系數(shù)重復(fù)性最大誤差約為0.00538,阻力系數(shù)重復(fù)性最大誤差約為0.00098,俯仰力矩系數(shù)重復(fù)性最大誤差約為0.00113,動(dòng)態(tài)試驗(yàn)精度達(dá)到常規(guī)試驗(yàn)水平。
【圖文】：

差）對(duì)氣動(dòng)力特性的影響可忽略不計(jì)，則變體飛機(jī)風(fēng)洞試驗(yàn)的影響關(guān)系式可簡(jiǎn)化為：ΔＲ≈Ｆ（ΔＳ）（３）即假如某風(fēng)洞測(cè)量系統(tǒng)滿足常規(guī)試驗(yàn)精度要求，變體飛機(jī)動(dòng)態(tài)試驗(yàn)的重復(fù)性精度受測(cè)量過(guò)程中模型狀態(tài)（變體部分機(jī)翼面積）的影響最大，這是由于驅(qū)動(dòng)控制系統(tǒng)、傳動(dòng)系統(tǒng)的誤差使試驗(yàn)中模型狀態(tài)不同（或機(jī)翼面積不同）和機(jī)械間隙使運(yùn)動(dòng)變體部分機(jī)翼的抖動(dòng)導(dǎo)致試驗(yàn)重復(fù)性差。１模型與試驗(yàn)設(shè)備１．１試驗(yàn)?zāi)Ｐ湍Ｐ筒捎萌饘俨牧�，比例為１∶２８的半模模型，變體形式為全機(jī)械驅(qū)動(dòng)的大尺度變體。圖１為變體模型驅(qū)動(dòng)機(jī)構(gòu)三維圖，從中可以看出在進(jìn)行動(dòng)態(tài)測(cè)力試驗(yàn)過(guò)程中，通過(guò)電機(jī)旋轉(zhuǎn)驅(qū)動(dòng)渦輪蝸桿的直線運(yùn)動(dòng)，外翼通過(guò)合頁(yè)與主翼連接，同時(shí)直線驅(qū)動(dòng)臂通過(guò)鉸鏈帶動(dòng)曲柄驅(qū)動(dòng)外翼繞轉(zhuǎn)軸旋轉(zhuǎn)，實(shí)現(xiàn)外翼的上下折疊運(yùn)動(dòng)，最大折疊角速度為１３°／ｓ，當(dāng)需要研究不同外翼折疊速度的影響試驗(yàn)時(shí)，通過(guò)調(diào)節(jié)電機(jī)轉(zhuǎn)速來(lái)改變外翼折疊速度。模型面積：０．１４２５ｍ２（完全展開(kāi)），０．１２５４ｍ２（折疊到４５°位置）；模型平均氣動(dòng)弦長(zhǎng)：０．４９３６ｍ（完全展開(kāi)），０．５３８４ｍ（折疊到４５°位置）；模型展長(zhǎng)：０．４２ｍ（完全展開(kāi)），０．２６４８ｍ（折疊到４５°位置）。實(shí)驗(yàn)過(guò)程中，氣動(dòng)力系數(shù)以模型完全展開(kāi)時(shí)的面積、平均氣動(dòng)弦長(zhǎng)、展長(zhǎng)等參數(shù)進(jìn)行計(jì)算。圖１變體飛機(jī)機(jī)構(gòu)示意圖Ｆｉｇ．１Ｓｃｈｅｍａｔｉｃｏｆｍｏｒｐｈｉｎｇｍｅｃｈａｎｉｃａｌｓｔｒｕｃｔｕｒｅａｎｄｍｏｖｅｍｅｎｔ圖２模型在風(fēng)洞中的安裝照片Ｆｉｇ．２Ｍｏｄｅｌｆｉｘｅｄｉｎｗｉｎｄｔｕｎｎｅｌ１．２試驗(yàn)設(shè)備試驗(yàn)是在中航工業(yè)氣動(dòng)院ＦＬ－７

積：０．１４２５ｍ２（完全展開(kāi)），，０．１２５４ｍ２（折疊到４５°位置）；模型平均氣動(dòng)弦長(zhǎng)：０．４９３６ｍ（完全展開(kāi)），０．５３８４ｍ（折疊到４５°位置）；模型展長(zhǎng)：０．４２ｍ（完全展開(kāi)），０．２６４８ｍ（折疊到４５°位置）。實(shí)驗(yàn)過(guò)程中，氣動(dòng)力系數(shù)以模型完全展開(kāi)時(shí)的面積、平均氣動(dòng)弦長(zhǎng)、展長(zhǎng)等參數(shù)進(jìn)行計(jì)算。圖１變體飛機(jī)機(jī)構(gòu)示意圖Ｆｉｇ．１Ｓｃｈｅｍａｔｉｃｏｆｍｏｒｐｈｉｎｇｍｅｃｈａｎｉｃａｌｓｔｒｕｃｔｕｒｅａｎｄｍｏｖｅｍｅｎｔ圖２模型在風(fēng)洞中的安裝照片Ｆｉｇ．２Ｍｏｄｅｌｆｉｘｅｄｉｎｗｉｎｄｔｕｎｎｅｌ１．２試驗(yàn)設(shè)備試驗(yàn)是在中航工業(yè)氣動(dòng)院ＦＬ－７風(fēng)洞進(jìn)行的，天平為ＢＪ１－Ａ半模天平。ＦＬ－７風(fēng)洞是一座試驗(yàn)段截面積６４０ｍｍ×５２０ｍｍ，由大氣進(jìn)氣的直流連續(xù)式跨聲速風(fēng)洞，由３臺(tái)渦噴－５甲發(fā)動(dòng)機(jī)驅(qū)動(dòng)。試驗(yàn)段前置有單支點(diǎn)半柔壁噴管，通過(guò)調(diào)節(jié)噴管喉部的開(kāi)度，連續(xù)調(diào)節(jié)任意試驗(yàn)Ｍａ數(shù)為０．２～１．５，試驗(yàn)中通過(guò)風(fēng)洞壁板與模型整體繞天平軸線旋轉(zhuǎn)實(shí)現(xiàn)迎角變化。數(shù)據(jù)采集采用ＶＸＩ數(shù)據(jù)采集系統(tǒng)，其內(nèi)置低通濾波截止頻率為２Ｈｚ。本期動(dòng)態(tài)試驗(yàn)部分采集方式為連續(xù)采集瞬時(shí)值，總體上每秒采集１０００點(diǎn)。天平測(cè)得的電壓信號(hào)，由ＶＸＩ數(shù)據(jù)采集系統(tǒng)采集并轉(zhuǎn)換成數(shù)字信號(hào)，由處理程序計(jì)算出所需求的氣動(dòng)力系數(shù)。２試驗(yàn)方案２．１試驗(yàn)流程及改進(jìn)變體動(dòng)態(tài)測(cè)力試驗(yàn)采用固定模型姿態(tài)角、測(cè)量全機(jī)氣動(dòng)力隨外翼折疊變化的方式進(jìn)行，試驗(yàn)數(shù)據(jù)的有效區(qū)間為當(dāng)外翼按一定速度從水平位置向上折疊到最大位置（半周期試驗(yàn)）和從最大位置向下折疊到外翼達(dá)到

【相似文獻(xiàn)】

中國(guó)期刊全文數(shù)據(jù)庫(kù) 前4條

1 張維華;;提高QY6-1型激振式單齒彎曲疲勞試驗(yàn)機(jī)試驗(yàn)精度與效率的研究[J];齒輪;1980年01期

2 唐崇釗;;用梁的受彎比較混凝土拉壓徐變[J];水利水運(yùn)科學(xué)研究;1982年01期

3 劉子凈;;大型直流電機(jī)無(wú)火花整流帶寬判斷及無(wú)火花整流曲線試驗(yàn)新方法[J];武鋼技術(shù);1980年04期

4 ;[J];;年期

本文編號(hào)：2575737