循環(huán)流化床（CFB）鍋爐有燃燒效率高,煤種要求低,燃料范圍廣等優(yōu)點(diǎn),我國循環(huán)流化床鍋爐數(shù)量不斷增多。但受到鍋爐使用單位生產(chǎn)狀況及運(yùn)行水平的限制,大部分循環(huán)爐化床鍋爐不能保證額定負(fù)荷運(yùn)行且連續(xù)運(yùn)行時(shí)間短,這就造成了鍋爐排煙熱損失（q2）及固體不完全燃燒熱損失（q4）偏高,需要根據(jù)運(yùn)行工況進(jìn)行鍋爐燃燒優(yōu)化調(diào)整,改善其運(yùn)行狀況。此外,由于大容量循環(huán)流化床鍋爐在結(jié)構(gòu)上較復(fù)雜,分離器入口段、旋風(fēng)分離器、回料閥等設(shè)備增加了鍋爐的表面積,鍋爐散熱損失（q5）也受環(huán)境溫度、環(huán)境空氣流速等因素影響,散熱損失測量誤差已經(jīng)嚴(yán)重影響了循環(huán)流化床鍋爐熱效率的準(zhǔn)確性。對(duì)循環(huán)流化床鍋爐散熱損失開展研究,為獲得較精確的鍋爐效率具有重要意義。本課題以240t/h循環(huán)流化床鍋爐為研究對(duì)象,以床壓、一次風(fēng)量、二次風(fēng)量及上下二次風(fēng)比例作為正交試驗(yàn)法考慮因素進(jìn)行燃燒優(yōu)化調(diào)整試驗(yàn),研究了各因素的調(diào)整對(duì)于鍋爐熱效率以及q2與q4影響。同時(shí)探索了該類型循環(huán)流化床鍋爐在不同運(yùn)行負(fù)荷、不同工況下,不同運(yùn)行參數(shù)對(duì)運(yùn)行狀況的影響規(guī)律,提出了最優(yōu)運(yùn)行參數(shù)及調(diào)整措施。試驗(yàn)發(fā)現(xiàn)：根據(jù)燃料與運(yùn)行負(fù)荷的不同,平均氧含量建議維持在4%左右,床壓保持在8... 

【文章來源】：北京化工大學(xué)北京市 211工程院校 教育部直屬院校

【文章頁數(shù)】：100 頁

【學(xué)位級(jí)別】：碩士

【部分圖文】：

圖３－２網(wǎng)格法排煙成分巧溫度測點(diǎn)布置圖??Ｆｉｇ．３－２?Ｇｒｉｄ?ｍｅｔｈｏｄ?ｐｏｉｎｔ?ｌａｙｏｕｔ?ｏｆ?打ｕｅ?ｃｏｍｐｏｓｉｔｉｏｎ?ａｎｄ?化ｍｐｅｒａｔｕｒｅ?ｍｅａｓｕｒｉｎｇ??

Ｆｉｇ．４－ｉ?Ｃｏｍｂｕｓｔ化ｌｅ?ｃｏｎ化ｎｔ?ｆｏｒ?ｆｌｙ?ａｓｈ?ａｎｄ?ｂｏｔｔｏｍ?ｓｌａｇ??（２）排煙熱損失、固體不完全燃燒熱損失對(duì)比分析??從圖４－２中可Ｗ看出４個(gè)工況的化最大值為７．０７％（王況３?），最小值為６．４４％??（工況２）；?９４最大值為０．５６％?（工況３），最小值為化３３％?（工況１）�；淖畲�??值和最小值之差為化６３％，ｑ４的最大值和最小值之差為０．２３％，與固體不完全熱??，？．?損失９４相比，排煙熱損失化的影巧明顯更大。當(dāng)氧含量由５．８０％?（工況１）降低??到３．８９％?（工況２），其排煙熱損失由７．００％降低到６．４４％。即當(dāng)氧量降低１％時(shí)，??．?在該運(yùn)行條件下，其排煙熱損失降低約化５％。??從圖４－２中可見，化＋９４的順序?yàn)楣r２＜工況４＜工況１＜工況３？工況２??的ｑ２叫４值最小為６．８８％。??２４??


本文編號(hào)：3225440