濕法煙氣脫硫塔能效特性研究
發(fā)布時間:2021-06-11 16:53
針對濕法煙氣脫硫能效規(guī)律欠缺問題,以150 MW超低排放機組濕法脫硫塔為研究對象,基于脫硫設備的主要能耗和脫硫效率構建了脫硫能效指標—脫硫能效值,并采用數(shù)值模擬和理論分析相結合的方法,探究了液氣比、入口煙氣量、煙氣流速、入口SO2質量濃度、煙氣溫度等參數(shù)以及不同噴淋層組合方式對脫硫能效特性的影響規(guī)律。結果表明:脫硫能效值為0.220.96kg/(kW·h),并隨入口SO2質量濃度增加呈正比例變化,隨噴淋層組合數(shù)、液氣比和入口煙氣溫度增加呈反比例變化,隨入口煙氣量和塔內煙氣流速增加先上升后下降。研究結果可為脫硫技術評價和脫硫系統(tǒng)節(jié)能運行提供參考。
【文章來源】:發(fā)電技術. 2020,41(05)
【文章頁數(shù)】:9 頁
【部分圖文】:
脫硫塔結構示意圖
用Gambit軟件構建模型,采用結構化網格加非結構化網格的方式劃分網格,對噴淋層管壁、噴嘴、增效環(huán)等細小結構及氣液混合區(qū)域進行部分網格加密,總網格數(shù)為132萬,網格質量skewness小于0.79。脫硫塔模型的網格劃分結果如圖2所示。1.3 模型假設與簡化
液氣比是影響脫硫性能的關鍵參數(shù),液氣比增大使噴淋漿液密度增加,氣液接觸幾率增大,傳質面積明顯增加,如圖3所示,當液氣比從6 L/m3增加到20 L/m3時,脫硫效率由92%增大到98.2%,平均單位液氣比的脫硫增幅為0.43%/(L/m3),然而液氣比增加到一定程度時,液滴凝聚,液相阻力增加,實際有效傳質面積不再增加,故當液氣比超過14 L/m3后,脫硫效率增長緩慢并逐漸趨于平穩(wěn)。液氣比增加不僅提高了漿液循環(huán)泵電耗,由于脫硫塔阻力隨液氣比增加呈線性增加,導致引風機或增壓風機能耗也增加。如圖4所示,當液氣比從6 L/m3增加到20 L/m3時,脫硫塔能耗由1 613.66 kW升高為2 905.15 kW,平均單位液氣比能耗增幅為92.25 kW/(L/m3)。
【參考文獻】:
期刊論文
[1]燃煤電廠濕法脫硫系統(tǒng)運行環(huán)保監(jiān)督工作探討[J]. 張建華,馮英山. 華電技術. 2018(12)
[2]石灰石–石膏濕法脫硫吸收塔結垢分析及預防措施[J]. 李文鼎,高惠華,蔡文豐. 發(fā)電技術. 2019(01)
[3]制堿白泥應用于燃煤電廠濕法煙氣脫硫過程的反應特性[J]. 王炫,孟東棟,楊濤,張成. 廣東電力. 2018(05)
[4]濕法脫硫氧化風系統(tǒng)的優(yōu)化改造實踐[J]. 徐書德,雷石宜,陳彪. 浙江電力. 2018(03)
[5]燃煤機組濕法脫硫系統(tǒng)能效評估方法研究[J]. 劉劍. 電氣應用. 2013(S2)
[6]火電機組濕法脫硫系統(tǒng)能耗的回歸分析[J]. 楊勇平,袁星,黃圣偉,徐鋼. 工程熱物理學報. 2012(11)
[7]火電機組煙氣脫硫系統(tǒng)的節(jié)能優(yōu)化運行[J]. 徐鋼,袁星,楊勇平,陸詩原,黃圣偉,張鍇. 中國電機工程學報. 2012(32)
[8]600MW機組濕法脫硫裝置水耗分析[J]. 聶鵬飛,王洋,吳學民. 熱力發(fā)電. 2012(10)
[9]大型濕法煙氣脫硫噴淋塔內阻力特性數(shù)值模擬[J]. 林永明,高翔,施平平,張涌新,鐘毅,駱仲泱,岑可法. 中國電機工程學報. 2008(05)
[10]濕法煙氣脫硫工藝的旁路再熱計算[J]. 董勇,馬春元,秦裕琨. 鍋爐技術. 2003(03)
碩士論文
[1]燃煤工業(yè)鍋爐系統(tǒng)節(jié)能評價指標體系的研究與應用[D]. 趙越.東南大學 2017
[2]石灰石—石膏濕法脫硫系統(tǒng)綜合能效評估方法研究[D]. 史夢潔.華北電力大學 2014
[3]石灰石—石膏濕法脫硫系統(tǒng)模糊評價方法研究及應用[D]. 王彪.華北電力大學 2013
[4]工業(yè)鍋爐濕法脫硫噴淋塔流場優(yōu)化與傳質數(shù)值模擬[D]. 王建峰.哈爾濱工業(yè)大學 2011
[5]脫硫塔內霧化蒸發(fā)及反應特性數(shù)值模擬[D]. 陳曉利.哈爾濱工業(yè)大學 2007
本文編號:3224920
【文章來源】:發(fā)電技術. 2020,41(05)
【文章頁數(shù)】:9 頁
【部分圖文】:
脫硫塔結構示意圖
用Gambit軟件構建模型,采用結構化網格加非結構化網格的方式劃分網格,對噴淋層管壁、噴嘴、增效環(huán)等細小結構及氣液混合區(qū)域進行部分網格加密,總網格數(shù)為132萬,網格質量skewness小于0.79。脫硫塔模型的網格劃分結果如圖2所示。1.3 模型假設與簡化
液氣比是影響脫硫性能的關鍵參數(shù),液氣比增大使噴淋漿液密度增加,氣液接觸幾率增大,傳質面積明顯增加,如圖3所示,當液氣比從6 L/m3增加到20 L/m3時,脫硫效率由92%增大到98.2%,平均單位液氣比的脫硫增幅為0.43%/(L/m3),然而液氣比增加到一定程度時,液滴凝聚,液相阻力增加,實際有效傳質面積不再增加,故當液氣比超過14 L/m3后,脫硫效率增長緩慢并逐漸趨于平穩(wěn)。液氣比增加不僅提高了漿液循環(huán)泵電耗,由于脫硫塔阻力隨液氣比增加呈線性增加,導致引風機或增壓風機能耗也增加。如圖4所示,當液氣比從6 L/m3增加到20 L/m3時,脫硫塔能耗由1 613.66 kW升高為2 905.15 kW,平均單位液氣比能耗增幅為92.25 kW/(L/m3)。
【參考文獻】:
期刊論文
[1]燃煤電廠濕法脫硫系統(tǒng)運行環(huán)保監(jiān)督工作探討[J]. 張建華,馮英山. 華電技術. 2018(12)
[2]石灰石–石膏濕法脫硫吸收塔結垢分析及預防措施[J]. 李文鼎,高惠華,蔡文豐. 發(fā)電技術. 2019(01)
[3]制堿白泥應用于燃煤電廠濕法煙氣脫硫過程的反應特性[J]. 王炫,孟東棟,楊濤,張成. 廣東電力. 2018(05)
[4]濕法脫硫氧化風系統(tǒng)的優(yōu)化改造實踐[J]. 徐書德,雷石宜,陳彪. 浙江電力. 2018(03)
[5]燃煤機組濕法脫硫系統(tǒng)能效評估方法研究[J]. 劉劍. 電氣應用. 2013(S2)
[6]火電機組濕法脫硫系統(tǒng)能耗的回歸分析[J]. 楊勇平,袁星,黃圣偉,徐鋼. 工程熱物理學報. 2012(11)
[7]火電機組煙氣脫硫系統(tǒng)的節(jié)能優(yōu)化運行[J]. 徐鋼,袁星,楊勇平,陸詩原,黃圣偉,張鍇. 中國電機工程學報. 2012(32)
[8]600MW機組濕法脫硫裝置水耗分析[J]. 聶鵬飛,王洋,吳學民. 熱力發(fā)電. 2012(10)
[9]大型濕法煙氣脫硫噴淋塔內阻力特性數(shù)值模擬[J]. 林永明,高翔,施平平,張涌新,鐘毅,駱仲泱,岑可法. 中國電機工程學報. 2008(05)
[10]濕法煙氣脫硫工藝的旁路再熱計算[J]. 董勇,馬春元,秦裕琨. 鍋爐技術. 2003(03)
碩士論文
[1]燃煤工業(yè)鍋爐系統(tǒng)節(jié)能評價指標體系的研究與應用[D]. 趙越.東南大學 2017
[2]石灰石—石膏濕法脫硫系統(tǒng)綜合能效評估方法研究[D]. 史夢潔.華北電力大學 2014
[3]石灰石—石膏濕法脫硫系統(tǒng)模糊評價方法研究及應用[D]. 王彪.華北電力大學 2013
[4]工業(yè)鍋爐濕法脫硫噴淋塔流場優(yōu)化與傳質數(shù)值模擬[D]. 王建峰.哈爾濱工業(yè)大學 2011
[5]脫硫塔內霧化蒸發(fā)及反應特性數(shù)值模擬[D]. 陳曉利.哈爾濱工業(yè)大學 2007
本文編號:3224920
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