核電廠汽輪機葉片葉根底部的60Si2MnA彈簧墊片在服役過程中受到潛在的腐蝕、疲勞、應(yīng)力松弛等多種老化效應(yīng)的影響。針對某核電廠汽輪機低壓轉(zhuǎn)子末級、次末級葉片根部彈簧墊片,綜合分析其服役過程中潛在的腐蝕、磨損及疲勞等方面影響,對墊片老化行為和服役壽命進行研究。結(jié)果表明,已服役10年舊彈簧墊片表面存在微動磨痕,微觀上未見明顯的腐蝕產(chǎn)物及腐蝕形貌,在長期服役過程中,腐蝕效應(yīng)對墊片壽命的影響有限,不是限制其服役壽命的主要因素。由于材料在初始循環(huán)階段表現(xiàn)出明顯的強化和硬化特性,拆卸后的彈簧墊片與原始狀態(tài)之間存在一定差異,電廠應(yīng)明確初始安裝指導(dǎo)文件不能用于已安裝過的彈簧墊片。基于當(dāng)前的運行狀態(tài)和試驗保守分析預(yù)測,已服役10年舊彈簧墊片至少可以繼續(xù)服役5年,可延長現(xiàn)有檢修和更換周期,節(jié)約大修工期及成本。 

【文章來源】：金屬熱處理. 2020年10期 北大核心

【文章頁數(shù)】：6 頁

【部分圖文】：

新舊核電汽輪機60Si2Mn A彈簧鋼墊片宏觀形貌對比

為測試材料的拉伸性能參數(shù)，以圖2(a)所示的方式從彈簧墊片試樣中截取非標(biāo)準(zhǔn)拉伸試樣，在AG-IS30 k N島津精密電子萬能材料試驗機上進行單軸拉伸性能測試，試樣尺寸如圖2(b)所示。選取另一批試樣，在室溫、空氣環(huán)境中，在MTS-25 k N電液伺服控制材料試驗機上進行彈簧墊片的壓縮性能試驗和不同載荷下的交變疲勞試驗，儀器如圖3所示。交變疲勞試驗頻率均為20 Hz，加載波形為正弦波。

選取另一批試樣，在室溫、空氣環(huán)境中，在MTS-25 k N電液伺服控制材料試驗機上進行彈簧墊片的壓縮性能試驗和不同載荷下的交變疲勞試驗，儀器如圖3所示。交變疲勞試驗頻率均為20 Hz，加載波形為正弦波。2 腐蝕效應(yīng)分析

【參考文獻】：
期刊論文
[1]60Si2Mn彈簧鋼脫碳行為研究[J]. 劉運娜,劉獻達.  金屬熱處理. 2019(S1)
[2]60Si2MnA鋼彈簧斷裂失效分析[J]. 葉圣淵,徐道送,徐旋旋,劉國賓,吳傳甲,趙軍.  物理測試. 2018(05)
[3]60Si2Mn鋼S鉤的疲勞斷裂失效分析[J]. 楊金艷,成亞維,許均淵.  材料保護. 2018(08)
[4]彈簧鋼60Si2MnA表面脫碳規(guī)律研究[J]. 于學(xué)森,沈奎,江卓俊,張宇.  熱加工工藝. 2017(24)
[5]60Si2Mn材質(zhì)彈條疲勞斷裂原因分析[J]. 陳培哲.  城市軌道交通研究. 2016(02)
[6]核電汽輪機末級長葉片振動特性研究進展[J]. 謝永慧,張荻,吳君,豐鎮(zhèn)平.  熱力透平. 2015(04)
[7]熱軋及冷卻工藝對60Si2Mn彈簧鋼帶狀組織的影響[J]. 張迎暉,楊泰勝,賀玲慧,賴泓州,汪志剛,汪泓斌,薛倩倩.  材料導(dǎo)報. 2015(S1)
[8]汽車彈簧鋼60Si2MnA熱處理過程及力學(xué)性能研究[J]. 王升勛.  鑄造技術(shù). 2013(10)
[9]回火溫度對60Si2MnA彈簧鋼高周疲勞性能的影響[J]. 許倩,惠衛(wèi)軍,龍晉明,梁玫,陳紅衛(wèi).  金屬熱處理. 2012(08)
[10]淬火對60Si2Mn組織及力學(xué)性能的影響[J]. 潘金芝,任瑞銘,郭立波,戚正風(fēng).  熱加工工藝. 2010(22)



本文編號：2944150