為了得到單箱多室波形鋼腹板簡支箱梁偏載系數(shù)的簡化計(jì)算方法,用剛性橫梁法推導(dǎo)了單箱多室波形鋼腹板箱梁荷載橫向分布系數(shù)的計(jì)算公式,通過有限元建模計(jì)算單箱多室波形鋼腹板箱梁的偏載系數(shù),并對影響偏載系數(shù)的因素進(jìn)行參數(shù)敏感性分析�；谄d系數(shù)與荷載橫向分布的關(guān)系,提出偏載系數(shù)的簡化計(jì)算公式,利用該公式對某工程實(shí)例進(jìn)行了偏載系數(shù)計(jì)算。結(jié)果表明,影響正應(yīng)力偏載系數(shù)及剪應(yīng)力偏載系數(shù)的最主要因素是寬跨比,提出的偏載系數(shù)簡化計(jì)算公式適用于不超過5室,單室寬度與跨徑比介于0.08⁰.24的單箱多室波形鋼直腹板箱梁正應(yīng)力偏載系數(shù)及剪應(yīng)力偏載系數(shù)的求解。 

【文章來源】：公路交通科技. 2017,34(02)北大核心

【文章頁數(shù)】：6 頁

【部分圖文】：

有限元模型Fig.1Finiteelementmodel

公路交通科技第34卷為原型，建立ANSYS有限元模型。混凝土頂板與底板均采用SOLID45單元，波形鋼腹板采用SHELL63單元。波形鋼腹板與混凝土頂、底板之間視為完全固結(jié)，通過混凝土單元與波形鋼腹板單元之間共節(jié)點(diǎn)來實(shí)現(xiàn)。圖1所示為網(wǎng)格劃分后的有限元模型，共計(jì)6232個(gè)實(shí)體單元，2814個(gè)殼體單元。在一端底板支座墊板處約束Ux，Uy，Uz，另一端支座墊板處約束Ux，Uy。圖1有限元模型Fig.1Finiteelementmodel2.3偏載系數(shù)參數(shù)敏感性分析利用所建立的有限元模型，研究高跨比H/L、寬跨比B/L、波形鋼腹板的平板長度a、波折角度γ、鋼腹板厚度t、鋼腹板傾角α等因素變化對單箱多室波形鋼腹板組合箱梁偏載系數(shù)的影響。將H/L從0.05以0.01為增量，變化至0.09，B/L定義為單室底板寬度與跨徑的比，從0.08以0.04為增量，變化至0.24。取γ為37°，a從20mm以10mm為增量增加至60mm。取a不變，γ為0°，25°，37°，50°，70°。取t從1mm以1mm為增量變化至5mm，α從0°以5°為增量遞增至45°。分別計(jì)算各模型的正應(yīng)力偏載系數(shù)及剪應(yīng)力偏載系數(shù)。其中，正應(yīng)力偏載系數(shù)按式(2)計(jì)算，取加載側(cè)邊腹板與底板相交角點(diǎn)處的值;剪應(yīng)力偏載系數(shù)按式(3)計(jì)算，取加載側(cè)邊腹板高度中點(diǎn)處的值。因篇幅有限，僅列出偏載系數(shù)對上述各參數(shù)的敏感性，結(jié)果如圖2所示。由圖2可見，影響ξ的主要因素是B/L，其次為γ，a，之后是H/L及α，t影響最校影響η的主要因素是B/L，其次為α，之后是γ，t，H/L，a的影響最校3偏載系數(shù)簡化計(jì)算公式3.1參數(shù)選取由圖2參數(shù)敏感性分析可知，α對ξ和η的敏感圖2參數(shù)敏感性Fig.2ParameterSensitivity性差別較大，為分析方便，本文僅針對邊腹板為直腹板的情況進(jìn)行討論，即忽略α的影響。γ，a對ξ的影響較大，但在波形鋼腹板箱梁?

【參考文獻(xiàn)】：
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本文編號：3000502