本文按艇體耐壓殼在周向受到作用力的分布形式,將推力軸承與殼體間連接結(jié)構(gòu)分為三類:基座式、支柱式和多分支式結(jié)構(gòu)。采用結(jié)構(gòu)有限元耦合流體邊界元方法對(duì)具有上述不同推進(jìn)結(jié)構(gòu)形式的圓柱殼進(jìn)行流固耦合計(jì)算,以殼體濕表面振動(dòng)響應(yīng)與壓力分布為輸入,計(jì)算獲得殼體的法向速度振動(dòng)功率與聲輻射功率,并通過(guò)波數(shù)譜方法量化殼體各波數(shù)成分的結(jié)構(gòu)波對(duì)殼體振動(dòng)與聲輻射的貢獻(xiàn),揭示了不同推進(jìn)結(jié)構(gòu)形式對(duì)艇體結(jié)構(gòu)聲學(xué)特性產(chǎn)生影響的機(jī)理。根據(jù)單自由度隔振理論,提出了改進(jìn)支柱結(jié)構(gòu)形式的措施。研究發(fā)現(xiàn),支柱與多分支式推進(jìn)圓柱殼的水下振動(dòng)特性優(yōu)于基座式推進(jìn)圓柱殼,改進(jìn)后的支柱式推進(jìn)圓柱殼的水下振動(dòng)與聲輻射特性均優(yōu)于基座式推進(jìn)圓柱殼。

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其原因是對(duì)支柱式與多分支式推進(jìn)殼體聲輻射貢獻(xiàn)最大的周向n=0圖12模型B1、C1、C2的輻射聲功率頻率曲線Fig.12TheradiationpowersofModelsB1,C1,C2f()Hz的輻射聲功率頻率

（a）模型C1（b）模型C2圖11模型C1與C2殼體周向n=0～5階法向速度振動(dòng)功率Fig.11ThenormalvelocityvibrationpowersofModelsC1andC2correspondington=0～5通過(guò)上述分析可知：雖然各多分支結(jié)構(gòu)使得殼體周向振動(dòng)....

模型A1圖3模型A1與B1的艉部Fig.3Thelongitudinalsectionoffiniteelem（a）

參數(shù)見(jiàn)表1。兩模型耐壓殼體均等間距分為6個(gè)艙，各艙內(nèi)的肋骨均為等間距布置；模型在艉部具有非耐壓殼體，耐壓殼體與非耐壓殼體間通過(guò)肋板與大型縱骨結(jié)構(gòu)連接。模型A1的基座結(jié)構(gòu)由于剛度較大，可將推力軸承與耐壓殼體的相應(yīng)位置進(jìn)行剛性連接，以代替基座結(jié)構(gòu)。模型B1的支柱結(jié)構(gòu)分為左右對(duì)稱的兩個(gè)....

圖13兩端固支的支柱結(jié)構(gòu)在64Hz模態(tài)處的模態(tài)振形Fig.13Themodalshapeofpillarstructurefixed

（a）模型C1（b）模型C2圖11模型C1與C2殼體周向n=0～5階法向速度振動(dòng)功率Fig.11ThenormalvelocityvibrationpowersofModelsC1andC2correspondington=0～5通過(guò)上述分析可知：雖然各多分支結(jié)構(gòu)使得殼體周向振動(dòng)....

模型A1（b）模型B1圖5模型A1與B1殼體周向n=0～5階法向速度振動(dòng)功率Fig.5ThenormalvelocityvibrationpowersofModelsA1andB1correspondingto=0～5f()Hzf()Hz（a）

參數(shù)見(jiàn)表1。兩模型耐壓殼體均等間距分為6個(gè)艙，各艙內(nèi)的肋骨均為等間距布置；模型在艉部具有非耐壓殼體，耐壓殼體與非耐壓殼體間通過(guò)肋板與大型縱骨結(jié)構(gòu)連接。模型A1的基座結(jié)構(gòu)由于剛度較大，可將推力軸承與耐壓殼體的相應(yīng)位置進(jìn)行剛性連接，以代替基座結(jié)構(gòu)。模型B1的支柱結(jié)構(gòu)分為左右對(duì)稱的兩個(gè)....

本文編號(hào)：4019043