由于國際上嚴(yán)格限定船舶硫排放新規(guī)即將實(shí)施,液化天然氣（LNG）動力船舶的發(fā)展迎來重大機(jī)遇。但甲烷本身是一種溫室氣體,LNG動力船儲罐以及系統(tǒng)其他部件產(chǎn)生的閃蒸氣（BOG）不應(yīng)直接向大氣中排放。針對上述情況,結(jié)合供氣系統(tǒng)實(shí)例,提出一種處理LNG動力船BOG的方案——利用LNG自身外輸冷能結(jié)合氮膨脹循環(huán)進(jìn)行BOG再液化,并采用ASPENHYSYS對整個BOG處理流程進(jìn)行模擬。結(jié)果表明,該再液化流程對儲罐內(nèi)壓力與LNG組分有很大的響應(yīng),儲罐壓力越大,甲烷含量越少,比功耗相對也越大;同時BOG液化率也隨著儲罐壓力的升高而不斷減小,并且甲烷含量越低,液化率下降越快。經(jīng)過對比,對進(jìn)入換熱器前的BOG進(jìn)行預(yù)冷能有效降低能耗,并且本再液化流程從功耗方面明顯優(yōu)于其他船用氮膨脹再液化循環(huán)。 

【文章來源】：低溫與超導(dǎo). 2020,48(07)北大核心

【文章頁數(shù)】：8 頁

【部分圖文】：

儲罐壓力與甲烷組分對液化率的影響

圖6 儲罐壓力與甲烷組分對液化率的影響從圖7中可以看出,比功耗隨著儲罐壓力的升高也是先降低然后增大,與圖7呈現(xiàn)相同的規(guī)律;對于LNG中氮?dú)獾暮?比功耗隨著氮?dú)饨M分的增加而不斷降低,這是因?yàn)長NG中氮?dú)饨M分越低,甲烷含量就越高,從圖4中可知,BOG流量越大,就需要更多的制冷劑去液化更多的BOG,導(dǎo)致壓縮機(jī)做功更多,從而導(dǎo)致比功耗增大;這種趨勢在儲罐內(nèi)壓力較低時,不明顯,但是隨著儲罐壓力的逐漸增大而不斷清晰。

圖8則表示的是系統(tǒng)液化率與儲罐壓力、LNG內(nèi)氮?dú)獬煞值年P(guān)系,從圖中可以看出,隨著儲罐壓力的不斷增加,液化率呈現(xiàn)下降的趨勢,而氮?dú)夂吭降?這種下降趨勢越迅速。4.3 再液化工藝的對比

【參考文獻(xiàn)】：
期刊論文
[1]LNG接收站BOG再液化工藝選擇[J]. 賈蓉蓉,王啟拓,張歡.  天然氣化工（C1化學(xué)與化工）. 2018(04)
[2]LNG動力船最新發(fā)展動向[J]. 王利朋,紀(jì)永波.  中國船檢. 2018(07)
[3]一種蒸發(fā)天然氣再液化氮膨脹制冷工藝流程的優(yōu)化和海上適應(yīng)性分析[J]. 常學(xué)煜,張盈盈,朱建魯,李玉星,張夢嫻,楊曉宇.  化工進(jìn)展. 2017(05)
[4]LNG加氣站BOG再液化工藝探討[J]. 相宇.  化學(xué)工程與裝備. 2016(10)
[5]采用BOG自身壓縮膨脹液化BOG的再液化研究[J]. 張春方,安東風(fēng).  化工時刊. 2016(04)
[6]LNG儲罐內(nèi)BOG再液化工藝研究[J]. 羅資琴,馮琛然,任永平,徐帥,羅超.  低溫與超導(dǎo). 2015(03)
[7]小型撬裝式BOG再液化裝置的研發(fā)及性能測試[J]. 祝鐵軍,張華,巨永林.  低溫與超導(dǎo). 2015(02)
[8]LNG船BOG再液化工藝影響因素分析[J]. 鄧好雨.  低溫與超導(dǎo). 2014(08)
[9]液化天然氣BOG的計(jì)算方法與處理工藝[J]. 孫憲航,陳保東,張莉莉,劉杰,李征帛,杜義朋.  油氣儲運(yùn). 2012(12)
[10]LNG船用BOG再液化裝置工藝流程模擬[J]. 徐啟俊,方江敏,談?wù)?  低溫與超導(dǎo). 2011(11)

碩士論文
[1]LNG接收站BOG處理工藝流程模擬與優(yōu)化研究[D]. 周姿潼.西南石油大學(xué) 2014



本文編號：3490978