對(duì)高強(qiáng)耐候鋼進(jìn)行了窄范圍成分控制和溫度控制尤其是層流冷卻中間溫度（MT）控制。當(dāng)MT處于600～680℃時(shí),可取得細(xì)晶強(qiáng)化和析出強(qiáng)化之間的平衡,得到均勻穩(wěn)定力學(xué)性能的高強(qiáng)耐候鋼;此時(shí),鋼的屈服強(qiáng)度均值達(dá)到746 MPa,抗拉強(qiáng)度均值達(dá)到804 MPa,斷后伸長(zhǎng)率為26%,晶粒度達(dá)到13級(jí)。 

【文章來(lái)源】：熱加工工藝. 2020,49(23)北大核心

【文章頁(yè)數(shù)】：4 頁(yè)

【部分圖文】：

元素成分控制分布圖

高強(qiáng)耐候鋼終軋溫度控制范圍需要充分考慮到Nb、Ti元素的細(xì)晶強(qiáng)化和析出強(qiáng)化效果。TixNb1-xC的最大形核率溫度和析出最快的鼻子點(diǎn)溫度是影響析出強(qiáng)化的最為關(guān)鍵的因素。經(jīng)過(guò)理論計(jì)算，在780～920℃范圍內(nèi)TixNb1-xC的形核率保持在同一數(shù)量級(jí)，在800～940℃范圍內(nèi)TixNb1-xC析出最快，與鼻子點(diǎn)溫度保持在同一數(shù)量級(jí)，因此，高強(qiáng)耐候鋼的終軋溫度可選定在800～920℃�？紤]到細(xì)晶強(qiáng)化作用、厚度規(guī)格、設(shè)備能力等因素的影響，4.0mm以下規(guī)格和4.0mm以上規(guī)格（實(shí)際生產(chǎn)厚度規(guī)格范圍2.3 mm≤t≤6 mm，寬度范圍為900 mm≤W≤1800mm）的終軋溫度實(shí)際控制情況如圖3所示。1.2.3 層流冷卻中間溫度

高強(qiáng)耐候鋼中Nb元素可有效擴(kuò)大奧氏體未再結(jié)晶區(qū)，軋后立即水冷可促進(jìn)鐵素體的形核，而且較高的水冷速率也可以抑制相變之后鐵素體晶粒的長(zhǎng)大，獲得顯著的細(xì)晶強(qiáng)化效果；同時(shí)，部分TixNb1-xC會(huì)在奧氏體中沉淀析出，第一階段水冷可以有效抑制TixNb1-xC的長(zhǎng)大，冷后溫度采用MT點(diǎn)溫度加以表征。空冷的目的是使TixNb1-xC在鐵素體中得以充分的析出，由于TixNb1-xC可在鐵素體中自發(fā)形核，提高M(jìn)T點(diǎn)可促進(jìn)TixNb1-xC在鐵素體中的析出，改善析出強(qiáng)化效果。第三段水冷主要是采用第21組和22組（精冷水）集管對(duì)卷取溫度進(jìn)行精確控制，卷取溫度過(guò)高，鐵素體晶粒及第二相粒子TixNb1-xC長(zhǎng)大，會(huì)嚴(yán)重削弱細(xì)晶強(qiáng)化和析出強(qiáng)化效果；卷取溫度過(guò)低，不利于第二相粒子TixNb1-xC的析出及板形控制；卷取溫度控制范圍520～580℃。MT點(diǎn)溫度控制范圍的選擇是基于長(zhǎng)期實(shí)踐的結(jié)果，MT點(diǎn)過(guò)高，細(xì)晶強(qiáng)化效果較弱，MT點(diǎn)過(guò)低則會(huì)影響后續(xù)空冷過(guò)程中的析出強(qiáng)化效果，綜合考慮MT點(diǎn)控制范圍是600～680℃。層冷中間溫度分布如圖4所示。

【參考文獻(xiàn)】：
期刊論文
[1]鈦在鋼中的物理冶金學(xué)基礎(chǔ)數(shù)據(jù)[J]. 雍岐龍,田建國(guó),楊文勇,閻生貢,裴和中.  云南工業(yè)大學(xué)學(xué)報(bào). 1999(02)
[2]鈮在鋼中的物理冶金學(xué)基礎(chǔ)數(shù)據(jù)[J]. 雍岐龍,裴和中,田建國(guó),周曉玲,潘俐,楊文勇.  鋼鐵研究學(xué)報(bào). 1998(02)



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