對高強耐候鋼進行了窄范圍成分控制和溫度控制尤其是層流冷卻中間溫度（MT）控制。當MT處于600～680℃時,可取得細晶強化和析出強化之間的平衡,得到均勻穩(wěn)定力學性能的高強耐候鋼;此時,鋼的屈服強度均值達到746 MPa,抗拉強度均值達到804 MPa,斷后伸長率為26%,晶粒度達到13級。 

【文章來源】：熱加工工藝. 2020,49(23)北大核心

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【部分圖文】：

元素成分控制分布圖

高強耐候鋼終軋溫度控制范圍需要充分考慮到Nb、Ti元素的細晶強化和析出強化效果。TixNb1-xC的最大形核率溫度和析出最快的鼻子點溫度是影響析出強化的最為關鍵的因素。經過理論計算，在780～920℃范圍內TixNb1-xC的形核率保持在同一數量級，在800～940℃范圍內TixNb1-xC析出最快，與鼻子點溫度保持在同一數量級，因此，高強耐候鋼的終軋溫度可選定在800～920℃�？紤]到細晶強化作用、厚度規(guī)格、設備能力等因素的影響，4.0mm以下規(guī)格和4.0mm以上規(guī)格（實際生產厚度規(guī)格范圍2.3 mm≤t≤6 mm，寬度范圍為900 mm≤W≤1800mm）的終軋溫度實際控制情況如圖3所示。1.2.3 層流冷卻中間溫度

高強耐候鋼中Nb元素可有效擴大奧氏體未再結晶區(qū)，軋后立即水冷可促進鐵素體的形核，而且較高的水冷速率也可以抑制相變之后鐵素體晶粒的長大，獲得顯著的細晶強化效果；同時，部分TixNb1-xC會在奧氏體中沉淀析出，第一階段水冷可以有效抑制TixNb1-xC的長大，冷后溫度采用MT點溫度加以表征�？绽涞哪康氖鞘筎ixNb1-xC在鐵素體中得以充分的析出，由于TixNb1-xC可在鐵素體中自發(fā)形核，提高MT點可促進TixNb1-xC在鐵素體中的析出，改善析出強化效果。第三段水冷主要是采用第21組和22組（精冷水）集管對卷取溫度進行精確控制，卷取溫度過高，鐵素體晶粒及第二相粒子TixNb1-xC長大，會嚴重削弱細晶強化和析出強化效果；卷取溫度過低，不利于第二相粒子TixNb1-xC的析出及板形控制；卷取溫度控制范圍520～580℃。MT點溫度控制范圍的選擇是基于長期實踐的結果，MT點過高，細晶強化效果較弱，MT點過低則會影響后續(xù)空冷過程中的析出強化效果，綜合考慮MT點控制范圍是600～680℃。層冷中間溫度分布如圖4所示。

【參考文獻】：
期刊論文
[1]鈦在鋼中的物理冶金學基礎數據[J]. 雍岐龍,田建國,楊文勇,閻生貢,裴和中.  云南工業(yè)大學學報. 1999(02)
[2]鈮在鋼中的物理冶金學基礎數據[J]. 雍岐龍,裴和中,田建國,周曉玲,潘俐,楊文勇.  鋼鐵研究學報. 1998(02)



本文編號：3566827