時(shí)效處理對(duì)Cr20Mn18N0.5高氮奧氏體不銹鋼組織與力學(xué)性能的影響
發(fā)布時(shí)間:2021-09-21 23:17
采用顯微組織觀察、拉伸試驗(yàn)等方法研究了不同時(shí)效處理對(duì)Cr20Mn18N0.5高氮奧氏體不銹鋼組織及力學(xué)性能的影響。結(jié)果表明:隨著時(shí)效溫度的增加,試驗(yàn)鋼中Cr2N析出相先增加后減少,700℃時(shí)效的試驗(yàn)鋼中Cr2N析出相數(shù)量最多。隨著時(shí)效時(shí)間的延長(zhǎng),試驗(yàn)鋼中Cr2N析出相逐漸增加。700℃×12 h時(shí)效試驗(yàn)鋼,析出物開(kāi)始向晶粒內(nèi)部生長(zhǎng),抗拉強(qiáng)度和伸長(zhǎng)率分別為823 MPa和52.7%,與固溶態(tài)相比,分別下降了4.1%和8.3%。
【文章來(lái)源】:熱加工工藝. 2020,49(22)北大核心
【文章頁(yè)數(shù)】:3 頁(yè)
【部分圖文】:
不同溫度時(shí)效6 h試驗(yàn)鋼的顯微組織
不同溫度時(shí)效6h試驗(yàn)鋼的力學(xué)性能如圖2所示。由圖2可見(jiàn),與固溶態(tài)試驗(yàn)鋼相比,時(shí)效后試驗(yàn)鋼的抗拉強(qiáng)度與伸長(zhǎng)率均有一定程度的下降,但下降幅度不大。這主要是試驗(yàn)鋼中氮含量相對(duì)不高,時(shí)效處理后試驗(yàn)鋼中析出的Cr2N相數(shù)量并不多,析出相對(duì)強(qiáng)度與塑性影響較為有限[5]。隨著時(shí)效溫度的升高,試驗(yàn)鋼的強(qiáng)度與伸長(zhǎng)率先降低后升高,700℃時(shí)效試驗(yàn)鋼的強(qiáng)度和伸長(zhǎng)率達(dá)到最小值,主要是此溫度下時(shí)效試驗(yàn)鋼中Cr2N析出相數(shù)量最多,所以對(duì)試驗(yàn)鋼的力學(xué)性能影響最大。2.2 時(shí)效時(shí)間對(duì)試驗(yàn)鋼組織與力學(xué)性能的影響
700℃不同時(shí)間時(shí)效試驗(yàn)鋼的力學(xué)性能如圖4所示。由圖4可見(jiàn),隨著時(shí)效時(shí)間的增加,試驗(yàn)鋼的抗拉強(qiáng)度和伸長(zhǎng)率逐漸下降。與固溶體合金相比(圖2),時(shí)效時(shí)間1 h試驗(yàn)鋼的強(qiáng)度和伸長(zhǎng)率僅有小幅降低。這主要是由于試驗(yàn)鋼中析出物很少,對(duì)力學(xué)性能影響十分有限。隨著時(shí)效時(shí)間的延長(zhǎng),試驗(yàn)鋼中Cr2N析出相數(shù)量越來(lái)越多,導(dǎo)致試驗(yàn)鋼的強(qiáng)度和伸長(zhǎng)率不斷下降,700℃×12 h時(shí)效的試驗(yàn)鋼強(qiáng)度和伸長(zhǎng)率最低,分別為823MPa和52.7%,與固溶態(tài)試驗(yàn)鋼的抗拉強(qiáng)度858 MPa和伸長(zhǎng)率57.5%相比,分別下降了4.1%和8.3%。圖4 700℃不同時(shí)間時(shí)效試驗(yàn)鋼的力學(xué)性能
【參考文獻(xiàn)】:
期刊論文
[1]固溶處理對(duì)高氮奧氏體不銹鋼組織和力學(xué)性能的影響[J]. 王鼎,王偉,趙英利,嵇爽. 兵器材料科學(xué)與工程. 2019(01)
[2]Cr18Mn18高氮奧氏體不銹鋼高溫氧化特性[J]. 王宇,隋小波,金松哲. 長(zhǎng)春工業(yè)大學(xué)學(xué)報(bào). 2017(04)
[3]含銅高氮無(wú)鎳奧氏體不銹鋼的時(shí)效處理工藝[J]. 袁軍平,王昶,陳紹興. 深圳大學(xué)學(xué)報(bào)(理工版). 2015(05)
[4]焊后熱處理對(duì)高氮奧氏體不銹鋼攪拌摩擦焊接頭組織及性能的影響[J]. 李藝君,杜東旭,付瑞東. 機(jī)械工程學(xué)報(bào). 2015(22)
[5]固溶時(shí)效處理對(duì)粉末冶金不銹鋼33Cr9Ni2Mo0.96N組織的影響[J]. 鐘海林,況春江,李小明,王學(xué)兵. 粉末冶金工業(yè). 2012(04)
本文編號(hào):3402685
【文章來(lái)源】:熱加工工藝. 2020,49(22)北大核心
【文章頁(yè)數(shù)】:3 頁(yè)
【部分圖文】:
不同溫度時(shí)效6 h試驗(yàn)鋼的顯微組織
不同溫度時(shí)效6h試驗(yàn)鋼的力學(xué)性能如圖2所示。由圖2可見(jiàn),與固溶態(tài)試驗(yàn)鋼相比,時(shí)效后試驗(yàn)鋼的抗拉強(qiáng)度與伸長(zhǎng)率均有一定程度的下降,但下降幅度不大。這主要是試驗(yàn)鋼中氮含量相對(duì)不高,時(shí)效處理后試驗(yàn)鋼中析出的Cr2N相數(shù)量并不多,析出相對(duì)強(qiáng)度與塑性影響較為有限[5]。隨著時(shí)效溫度的升高,試驗(yàn)鋼的強(qiáng)度與伸長(zhǎng)率先降低后升高,700℃時(shí)效試驗(yàn)鋼的強(qiáng)度和伸長(zhǎng)率達(dá)到最小值,主要是此溫度下時(shí)效試驗(yàn)鋼中Cr2N析出相數(shù)量最多,所以對(duì)試驗(yàn)鋼的力學(xué)性能影響最大。2.2 時(shí)效時(shí)間對(duì)試驗(yàn)鋼組織與力學(xué)性能的影響
700℃不同時(shí)間時(shí)效試驗(yàn)鋼的力學(xué)性能如圖4所示。由圖4可見(jiàn),隨著時(shí)效時(shí)間的增加,試驗(yàn)鋼的抗拉強(qiáng)度和伸長(zhǎng)率逐漸下降。與固溶體合金相比(圖2),時(shí)效時(shí)間1 h試驗(yàn)鋼的強(qiáng)度和伸長(zhǎng)率僅有小幅降低。這主要是由于試驗(yàn)鋼中析出物很少,對(duì)力學(xué)性能影響十分有限。隨著時(shí)效時(shí)間的延長(zhǎng),試驗(yàn)鋼中Cr2N析出相數(shù)量越來(lái)越多,導(dǎo)致試驗(yàn)鋼的強(qiáng)度和伸長(zhǎng)率不斷下降,700℃×12 h時(shí)效的試驗(yàn)鋼強(qiáng)度和伸長(zhǎng)率最低,分別為823MPa和52.7%,與固溶態(tài)試驗(yàn)鋼的抗拉強(qiáng)度858 MPa和伸長(zhǎng)率57.5%相比,分別下降了4.1%和8.3%。圖4 700℃不同時(shí)間時(shí)效試驗(yàn)鋼的力學(xué)性能
【參考文獻(xiàn)】:
期刊論文
[1]固溶處理對(duì)高氮奧氏體不銹鋼組織和力學(xué)性能的影響[J]. 王鼎,王偉,趙英利,嵇爽. 兵器材料科學(xué)與工程. 2019(01)
[2]Cr18Mn18高氮奧氏體不銹鋼高溫氧化特性[J]. 王宇,隋小波,金松哲. 長(zhǎng)春工業(yè)大學(xué)學(xué)報(bào). 2017(04)
[3]含銅高氮無(wú)鎳奧氏體不銹鋼的時(shí)效處理工藝[J]. 袁軍平,王昶,陳紹興. 深圳大學(xué)學(xué)報(bào)(理工版). 2015(05)
[4]焊后熱處理對(duì)高氮奧氏體不銹鋼攪拌摩擦焊接頭組織及性能的影響[J]. 李藝君,杜東旭,付瑞東. 機(jī)械工程學(xué)報(bào). 2015(22)
[5]固溶時(shí)效處理對(duì)粉末冶金不銹鋼33Cr9Ni2Mo0.96N組織的影響[J]. 鐘海林,況春江,李小明,王學(xué)兵. 粉末冶金工業(yè). 2012(04)
本文編號(hào):3402685
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