根據(jù)Kelvin-Voigt黏彈性理論,建立具有穩(wěn)定運(yùn)行速度的帶式輸送機(jī)輸送帶縱向振動(dòng)微分方程,采用微分求積法離散振動(dòng)方程及邊界條件,得到含運(yùn)送速度和質(zhì)量變化函數(shù)的帶式輸送機(jī)縱向振動(dòng)特征方程,求解得到不同條件下帶式輸送機(jī)縱向振動(dòng)無量綱復(fù)頻率隨無量綱運(yùn)送速度之間的關(guān)系。結(jié)果表明,在均勻質(zhì)量分布情況下,帶式輸送機(jī)發(fā)生第2階、第3階顫振失穩(wěn);但是,在非均勻質(zhì)量分布情況下,帶式輸送機(jī)分別發(fā)生第1階、第2階和第3階、第4階的顫振失穩(wěn)。該結(jié)論為帶式輸送機(jī)的穩(wěn)定運(yùn)行提供了一定的理論基礎(chǔ)。 

【文章來源】：機(jī)械傳動(dòng). 2020,44(08)北大核心

【文章頁數(shù)】：5 頁

【部分圖文】：

輸送機(jī)

質(zhì)量變化規(guī)律

對(duì)質(zhì)量均勻分布（α=0）的輸送帶，當(dāng)無量綱延滯時(shí)間分別為H=0.000 5和H=0.005時(shí)，輸送機(jī)輸送帶的前3階無量綱復(fù)頻率與無量綱運(yùn)行速度的變化曲線分別如圖3和圖4所示。由圖3和圖4可知，隨無量綱運(yùn)行速度c的增加，前3階無量綱復(fù)頻率均為實(shí)數(shù)，前兩階復(fù)頻率實(shí)部Re(ω)隨著c的增大而增大，第3階復(fù)頻率實(shí)部Re(ω)先增大后減小，當(dāng)無量綱運(yùn)行速度c=0.56(H=0.000 5）和c=0.53(H=0.005）時(shí)，第2階、第3階復(fù)頻率實(shí)部相等，虛部Im(ω)分成正負(fù)兩支，表明輸送帶發(fā)生第2階、第3階耦合模態(tài)顫振失穩(wěn)。在圖3和圖4中，c=0.56(H=0.000 5）和c=0.53(H=0.005）為第2階、第3階臨界顫振速度，可見，隨著無量綱延滯時(shí)間的增大，第2階、第3階臨界顫振速度略有減少。圖3 無量綱復(fù)頻率與無量綱運(yùn)行速度的關(guān)系（α=0,H=0.000 5)

【參考文獻(xiàn)】：
期刊論文
[1]基于Recurdyn的輸送帶橫向振動(dòng)特性[J]. 周廣林,韓忠惠,郭延超.  黑龍江科技大學(xué)學(xué)報(bào). 2018(06)
[2]大型帶式輸送機(jī)縱向振動(dòng)動(dòng)力學(xué)研究[J]. 龐明鑫.  煤礦機(jī)械. 2016(10)
[3]帶式輸送機(jī)輸送帶的剛?cè)狁詈蟿?dòng)力學(xué)特性研究[J]. 毛君,李曉婧,陳洪月,梁景龍.  機(jī)械傳動(dòng). 2015(04)
[4]帶式輸送機(jī)縱向振動(dòng)特性仿真研究[J]. 喬博,李軍霞.  煤炭技術(shù). 2015(01)
[5]大型帶式輸送機(jī)動(dòng)力學(xué)建模與仿真研究[J]. 李光布,曹椋焱,李儒瓊.  機(jī)械設(shè)計(jì)與研究. 2008(04)
[6]基于幾何非線性大型帶式輸送機(jī)動(dòng)力學(xué)仿真[J]. 李光布,李儒瓊,韋家增.  中國(guó)機(jī)械工程. 2007(01)
[7]帶式輸送機(jī)橫向穩(wěn)定性分析[J]. 韓剛,黃松元,李英.  太原重型機(jī)械學(xué)院學(xué)報(bào). 1997(04)
[8]帶式輸送機(jī)膠帶橫向振動(dòng)的理論分析、試驗(yàn)和應(yīng)用[J]. 梁兆正.  振動(dòng)與沖擊. 1996(01)
[9]帶式輸送機(jī)膠帶橫向振動(dòng)的分析[J]. 梁兆正.  力學(xué)與實(shí)踐. 1993(06)



本文編號(hào)：3277380