針對負(fù)載敏感液壓挖掘機(jī)動(dòng)臂上升、斗桿內(nèi)收、鏟斗內(nèi)收三復(fù)合時(shí)鏟斗內(nèi)收速度小的問題,通過增大鏟斗壓力補(bǔ)償器節(jié)流面積提高了鏟斗內(nèi)收動(dòng)作速度,改善了動(dòng)臂斗桿鏟斗協(xié)調(diào)復(fù)合動(dòng)作特性。針對挖掘機(jī)動(dòng)臂斗桿鏟斗三復(fù)合系統(tǒng),介紹了其工作原理,研究了不同鏟斗壓力補(bǔ)償器節(jié)流面積對三復(fù)合動(dòng)作協(xié)調(diào)性的影響情況。研究結(jié)果表明:增大鏟斗壓力補(bǔ)償器節(jié)流面積,泵輸出的流量會(huì)更多地分配至鏟斗油缸,增加鏟斗復(fù)合速度,對優(yōu)化挖掘機(jī)復(fù)合動(dòng)作協(xié)調(diào)性具有一定參考意義。 

【文章來源】：液壓與氣動(dòng). 2020年10期 北大核心

【文章頁數(shù)】：6 頁

【部分圖文】：

小型挖掘機(jī)三復(fù)合系統(tǒng)原理圖

由圖2～圖5可知,動(dòng)臂斗桿鏟斗復(fù)合動(dòng)作過程中,在動(dòng)臂位移達(dá)到0.67 m(對應(yīng)時(shí)間點(diǎn)約為24.5 s)時(shí),動(dòng)臂大腔壓力為6.84 MPa,動(dòng)臂小腔壓力為0.63 MPa;斗桿位移達(dá)到0.35 m,斗桿大腔壓力為6.53 MPa,斗桿小腔壓力為3.94 MPa;鏟斗位移達(dá)到0.23 m,鏟斗大腔壓力為0.80 MPa,鏟斗小腔小腔壓力為0.41 MPa。顯然動(dòng)臂大腔壓力最大,泵LS反饋壓力取決于動(dòng)臂大腔壓力,LS反饋壓力為7.78 MPa,LS反饋壓力分別作用于動(dòng)臂壓力補(bǔ)償器、斗桿壓力補(bǔ)償器、鏟斗壓力補(bǔ)償器及變量泵流量控制閥,斗桿壓力補(bǔ)償器產(chǎn)生3.84 MPa的補(bǔ)償壓差,鏟斗壓力補(bǔ)償器產(chǎn)生6.98 MPa的補(bǔ)償壓差。三復(fù)合動(dòng)作過程中,動(dòng)臂壓力補(bǔ)償器完全開啟, 斗桿壓力補(bǔ)償器處于中開口狀態(tài),鏟斗壓力補(bǔ)償器處于小開口狀態(tài)。圖3 斗桿壓力-位移動(dòng)態(tài)曲線

斗桿壓力-位移動(dòng)態(tài)曲線

【參考文獻(xiàn)】：
期刊論文
[1]基于負(fù)載敏感系統(tǒng)的山地液壓割草機(jī)工作回路研究[J]. 羅艷蕾,屠松庭,石立明,羅瑜.  液壓與氣動(dòng). 2020(02)
[2]基于AMESim的液壓挖掘機(jī)LUDV系統(tǒng)仿真分析[J]. 陳敘,陳奎生.  機(jī)床與液壓. 2019(14)
[3]基于流量計(jì)算法的抗流量飽和研究[J]. 馬炬彬,岑豫皖,葉小華,黃建中.  液壓與氣動(dòng). 2017(09)
[4]抗流量飽和系統(tǒng)控制閥節(jié)流損失降低研究[J]. 王菊敏,劉艷萍.  液壓與氣動(dòng). 2017(06)
[5]基于LUDV系統(tǒng)挖掘機(jī)液壓系統(tǒng)設(shè)計(jì)分析[J]. 程培寶.  機(jī)械設(shè)計(jì)與制造. 2016(03)
[6]基于LUDV系統(tǒng)純電驅(qū)液壓挖掘機(jī)能耗特性分析[J]. 張江濤,劉彬,權(quán)龍.  液壓與氣動(dòng). 2015(09)
[7]負(fù)載敏感閥前補(bǔ)償系統(tǒng)原理分析[J]. 張立杰,王力航,李德新,王帥.  液壓與氣動(dòng). 2015(07)
[8]挖掘機(jī)機(jī)液工作系統(tǒng)的動(dòng)態(tài)特性仿真分析[J]. 嚴(yán)世榕,黃德銀.  中國工程機(jī)械學(xué)報(bào). 2015(01)
[9]負(fù)載敏感LUDV系統(tǒng)特性分析與研究[J]. 肖前龍,廖金軍.  流體傳動(dòng)與控制. 2014(05)
[10]LS和LUDV系統(tǒng)流量分配特性分析[J]. 李現(xiàn)友.  煤礦機(jī)械. 2014(02)



本文編號(hào)：2941329