發(fā)布時(shí)間：2020-11-16 17:57

　　 原料的反應(yīng)特性、反應(yīng)器入口分配效果、催化劑體系及其級(jí)配技術(shù)會(huì)影響RHT渣油加氫裝置的高效運(yùn)行。原料的反應(yīng)特性影響催化劑的雜原子脫除率和殘?zhí)壳吧砦锛託滢D(zhuǎn)化性能,還會(huì)影響催化劑的失活機(jī)制和裝置運(yùn)轉(zhuǎn)周期;反應(yīng)器入口分配效果不佳會(huì)導(dǎo)致較高的床層徑向溫差;催化劑級(jí)配不合理會(huì)影響整體催化劑的活性和穩(wěn)定性;渣油的分子大、黏度高,在催化劑中傳質(zhì)阻力大,擴(kuò)散速度慢。針對(duì)這些影響RHT裝置高效運(yùn)行的主要因素,中國(guó)石化石油化工科學(xué)研究院結(jié)合基礎(chǔ)研究和應(yīng)用研究的結(jié)果,開(kāi)發(fā)了相應(yīng)的RHT系列技術(shù),包括量體裁衣的RHT催化劑及級(jí)配技術(shù)、原油脫鈣技術(shù)、反應(yīng)器物流高效分配技術(shù)、可切除和可輪換的保護(hù)反應(yīng)器工藝以及RICP系列工藝。根據(jù)RHT裝置加工原料的特點(diǎn)以及全廠(chǎng)總流程的安排,針對(duì)不同的RHT裝置提出了不同的整體解決方案。3套R(shí)HT裝置的工業(yè)應(yīng)用結(jié)果表明,實(shí)施整體解決方案后,RHT裝置均實(shí)現(xiàn)了高效運(yùn)行。
【部分圖文】：

一些原油鈣含量較高,絕大部分分布于渣油中,渣油中的有機(jī)鈣化合物會(huì)在加氫條件下發(fā)生加氫脫鈣反應(yīng)生成CaS,且以結(jié)晶的形式沉積在加氫催化劑(保護(hù)劑)顆粒外表面[3,5],使得催化劑床層的空隙率降低,從而引起反應(yīng)器壓降增加、催化劑利用率降低[6]。某煉油廠(chǎng)曾加工未經(jīng)脫鈣處理的高鈣原油,常減壓蒸餾裝置所得的渣油餾分進(jìn)入固定床渣油加氫裝置進(jìn)行加氫處理。圖1為該煉油廠(chǎng)渣油加氫裝置A、B兩列第一反應(yīng)器(一反,R-101)壓降的變化情況[7]。由圖1可以看出,裝置僅運(yùn)轉(zhuǎn)100 d,其A、B兩列的一反壓降就開(kāi)始上升,運(yùn)轉(zhuǎn)230 d后一反壓降高于0.5 MPa,嚴(yán)重影響裝置的正常運(yùn)行。董凱等[6]的研究結(jié)果表明,含鈣化合物可以分為易脫除含鈣化合物和難脫除含鈣化合物,膠質(zhì)中的含鈣化合物容易脫除,通過(guò)原油脫鈣劑即可脫除,原油經(jīng)脫鈣后,渣油中的含鈣化合物主要分布于瀝青質(zhì)中,且?guī)缀跞繛殡y脫除含鈣化合物,較難轉(zhuǎn)化為CaS,對(duì)渣油加氫裝置的影響大幅降低。基于該基礎(chǔ)研究,石科院開(kāi)發(fā)了針對(duì)高鈣原油的脫鈣技術(shù),其工藝流程示意如圖2所示。原油經(jīng)脫鈣處理后,常減壓蒸餾裝置所得的渣油再引入RHT裝置進(jìn)行加氫處理。

董凱等[6]的研究結(jié)果表明,含鈣化合物可以分為易脫除含鈣化合物和難脫除含鈣化合物,膠質(zhì)中的含鈣化合物容易脫除,通過(guò)原油脫鈣劑即可脫除,原油經(jīng)脫鈣后,渣油中的含鈣化合物主要分布于瀝青質(zhì)中,且?guī)缀跞繛殡y脫除含鈣化合物,較難轉(zhuǎn)化為CaS,對(duì)渣油加氫裝置的影響大幅降低�；谠摶A(chǔ)研究,石科院開(kāi)發(fā)了針對(duì)高鈣原油的脫鈣技術(shù),其工藝流程示意如圖2所示。原油經(jīng)脫鈣處理后,常減壓蒸餾裝置所得的渣油再引入RHT裝置進(jìn)行加氫處理。1.3 反應(yīng)器物流高效分配技術(shù)

一些煉油廠(chǎng)渣油的鐵含量較高,其中油溶性的含鐵化合物在加氫條件下轉(zhuǎn)化為FeS,并沉積在催化劑顆粒間或呈“蛋殼狀”分布在催化劑表面[3,5,9],催化劑床層的空隙率降低,導(dǎo)致反應(yīng)器壓降增加和催化劑利用率降低。為進(jìn)一步延長(zhǎng)裝置運(yùn)轉(zhuǎn)周期,對(duì)于鐵含量高的渣油,石科院開(kāi)發(fā)了保護(hù)反應(yīng)器可切除的工藝[5],工藝流程示意如圖3所示。在保護(hù)反應(yīng)器壓降升高到限定值時(shí),采用該工藝技術(shù)可延長(zhǎng)渣油加氫裝置的運(yùn)轉(zhuǎn)周期。針對(duì)金屬(Ni+V)質(zhì)量分?jǐn)?shù)為150～200 μg/g的渣油原料,石科院開(kāi)發(fā)了可輪換的保護(hù)反應(yīng)器工藝,工藝流程示意如圖4所示[5,10]。該工藝采用兩個(gè)可輪換的保護(hù)反應(yīng)器,當(dāng)其中一個(gè)保護(hù)反應(yīng)器不能運(yùn)轉(zhuǎn)后,將反應(yīng)物流引入到另一個(gè)保護(hù)反應(yīng)器中,并置換切除的保護(hù)反應(yīng)器中的催化劑,再經(jīng)硫化后等待下一次輪換(或直接置換硫化態(tài)的催化劑)。該技術(shù)已完成工藝開(kāi)發(fā),運(yùn)轉(zhuǎn)周期可以達(dá)到2～3年。
【相似文獻(xiàn)】

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5 石亞華;孫振光;戴立順;聶紅;;渣油加氫技術(shù)的研究 Ⅰ.RHT固定床渣油加氫催化劑的開(kāi)發(fā)及應(yīng)用[J];石油煉制與化工;2005年10期

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4 盛茗珉;基于深度循環(huán)神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)的渣油加氫裝置建模研究[D];浙江大學(xué);2019年

5 關(guān)志鵬;茂名渣油加氫處理裝置經(jīng)濟(jì)運(yùn)行模型研究[D];清華大學(xué);2013年

6 趙輝;渣油加氫轉(zhuǎn)化規(guī)律研究[D];中國(guó)石油大學(xué);2009年

7 朱凱;添加物對(duì)渣油加氫反應(yīng)的影響及機(jī)理研究[D];中國(guó)石油大學(xué);2011年

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9 楊歐;渣油加氫裝置安全完整性等級(jí)設(shè)計(jì)方法研究[D];北京化工大學(xué);2016年

10 李潤(rùn)澤;H石化公司渣油加氫處理裝置項(xiàng)目施工管理研究[D];青島大學(xué);2017年

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