【摘要】：論文在總結(jié)和回顧了國(guó)內(nèi)外鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)冷卻塔爆破拆除技術(shù)和爆破拆除理論研究現(xiàn)狀的基礎(chǔ)上,利用有限元?jiǎng)恿Ψ治鲕浖䦟?duì)高卸荷槽在冷卻塔爆破拆除中的作用和應(yīng)用進(jìn)行了綜合的數(shù)值分析研究,主要研究工作和成果如下:(1)理論分析了冷卻塔爆破拆除傾倒機(jī)理和傾倒條件。傾倒機(jī)理:冷卻塔爆破切口形成后,在自重產(chǎn)生的傾倒力矩作用下傾倒,并在倒塌過(guò)程中觸地解體。倒塌條件:重力傾覆彎矩必須大于結(jié)構(gòu)抵抗彎矩;預(yù)留支撐體應(yīng)該具有一定的強(qiáng)度,使冷卻塔不至于在重力作用下立即受壓破壞而導(dǎo)致提前下坐。(2)以實(shí)際工程中冷卻塔的結(jié)構(gòu)尺寸為基礎(chǔ)建立了6種冷卻塔爆破拆除數(shù)值計(jì)算方案,對(duì)冷卻塔的倒塌過(guò)程進(jìn)行了數(shù)值模擬,分析了高卸荷槽高度的變化對(duì)倒塌過(guò)程運(yùn)動(dòng)狀態(tài)、倒塌速度、倒塌時(shí)間、倒塌過(guò)程中人字柱支撐應(yīng)力、倒塌解體程度和高卸荷槽切口下塔體的應(yīng)力變化的影響規(guī)律。計(jì)算結(jié)果表明:高卸荷槽能夠改變冷卻塔在倒塌過(guò)程中的運(yùn)動(dòng)狀態(tài)、促進(jìn)塔體解體、調(diào)控塔體應(yīng)力分布和縮短倒塌時(shí)間。(3)數(shù)值計(jì)算了不同高度卸荷槽下冷卻塔倒塌觸地沖擊振動(dòng)速度,揭示了高卸荷槽對(duì)冷卻塔倒塌觸地振動(dòng)的影響規(guī)律,得到卸荷槽高度在5~15m范圍內(nèi)冷卻塔倒塌觸地降振控振效果最佳。(4)高卸荷槽在冷卻塔爆破拆除工程中的應(yīng)用效果與數(shù)值計(jì)算結(jié)果有較好的一致性,進(jìn)一步驗(yàn)證了數(shù)值模擬結(jié)果的合理性和正確性。通過(guò)高卸荷槽在冷卻塔爆破拆除中的作用和應(yīng)用數(shù)值研究,為實(shí)際工程項(xiàng)目施工提供一定參考價(jià)值,同時(shí)對(duì)冷卻塔爆破拆除機(jī)理研究、爆破效果預(yù)測(cè)、爆破方案設(shè)計(jì)的完善有重要意義。
【圖文】：

圖 2-1 爆破切口截面圖Fig.2-1 Blasting incision sectional diagram切口形成后能夠?qū)崿F(xiàn)定向傾倒則需要滿足：拉凝土開(kāi)裂的應(yīng)力條件和混凝土開(kāi)裂后重力傾覆彎彎矩的彎矩條件。，冷卻塔爆破切口形成后，預(yù)留支撐體部分的最強(qiáng)度。取一個(gè)壁厚整體受力分析，那么混凝土達(dá)到材料的極限抗拉強(qiáng)度，即Myt f。M 按 AmgIMregM 厚材料的面積：222arccos rRrRrS R 所能承受的最大抗拉強(qiáng)度為：ntyPSfSuf0 nfufPf

2 冷卻塔爆破傾倒機(jī)理分析為了弱化冷卻塔在倒塌觸地時(shí)的整體剛度，在塔壁上布置復(fù)合切口高卸荷槽。卸荷槽的高度按照經(jīng)驗(yàn)公式： 2 10~53H 選取，切口高度H 包括人字柱切口高度1H ，圈梁高度2H 、高卸荷槽高度3H 三部分組成。2.4.4 現(xiàn)階段冷卻塔爆破拆除切口形式雖然爆破切口形狀、幾何尺寸和爆破高度的不同，冷卻塔爆破拆除的倒塌運(yùn)動(dòng)狀態(tài)也存在一定的差異，但按照傳統(tǒng)爆破切口設(shè)計(jì)，各種切口均能夠使冷卻塔完成定向倒塌。國(guó)內(nèi)冷卻塔爆破拆除切口形狀有：正梯形、倒梯形、三角形和復(fù)合型。隨著冷卻塔爆破拆除工程數(shù)量逐漸增多，通過(guò)總結(jié)大量的工程實(shí)踐，爆破工作者對(duì)冷卻塔的結(jié)構(gòu)有了更深層次的了解，提出了冷卻塔拆除簡(jiǎn)化爆破切口方案。此方案僅在人字柱上布置炮孔，塔身采用機(jī)械預(yù)處理使塔身形成豎向切槽，簡(jiǎn)稱高卸荷槽，并且將塔壁下方的圈梁和槽內(nèi)鋼筋網(wǎng)切斷，如圖 2-2 所示。
【學(xué)位授予單位】：河南理工大學(xué)
【學(xué)位級(jí)別】：碩士
【學(xué)位授予年份】：2014
【分類號(hào)】：TU746.5

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本文編號(hào)：2570606