發(fā)布時間：2022-01-24 08:32

　　本文主要是對原有地源熱泵孵化系統(tǒng)的均溫裝置進行優(yōu)化與實驗研究。傳統(tǒng)電加熱孵化系統(tǒng)的均溫裝置裝機功率占總功率的20%～23.8%;一個孵化周期均溫裝置的能耗占總能耗的37.5%～42.9%。為了降低均溫裝置的能耗,本課題主要研究內(nèi)容有:通過優(yōu)化加溫裝置（PU管）的布局來提高孵化系統(tǒng)內(nèi)部溫度場的均勻性,減少孵化系統(tǒng)內(nèi)部氣流運動速度,實現(xiàn)降低均溫裝置運行功率;通過改變氣流運動方向,減少均溫裝置的裝機功率。對原地源熱泵孵化系統(tǒng)實驗平臺進行優(yōu)化改造后的孵化試驗表明:優(yōu)化前地源熱泵孵化系統(tǒng)的均溫裝置裝機功率為375瓦,均溫裝置裝機功率占總功率的12.5%。優(yōu)化后地源熱泵孵化系統(tǒng)的均溫裝置裝機功率為64瓦,均溫裝置裝機功率占總功率的2.1%,一個孵化周期均溫裝置的能耗占總能耗的5.9%,節(jié)能率達82.9%,且孵化效果優(yōu)秀。根據(jù)本文設(shè)計所提供的孵化系統(tǒng)的加溫裝置和排氣扇的相關(guān)參數(shù),利用Airpak軟件對孵化機內(nèi)部的溫度場和風(fēng)速場進行數(shù)值模擬研究,通過對模擬結(jié)果與實驗結(jié)果進行比較分析,為以后的設(shè)計提供理論依據(jù)。 

【文章來源】：廣西大學(xué)廣西壯族自治區(qū) 211工程院校

【文章頁數(shù)】：70 頁

【學(xué)位級別】：碩士

【部分圖文】：

圖２－３主要實驗儀器??

地源熱系解化系統(tǒng)中均溫裝ＪＬ的優(yōu)化與研究??部的排風(fēng)口排出，新風(fēng)再填補進入工作區(qū)域內(nèi)。送風(fēng)的動量很低以致對室內(nèi)主導(dǎo)氣流無??任何實際的影響。熱源引起的熱對流氣流使室內(nèi)產(chǎn)生垂直的溫度梯度。其流態(tài)如圖２－４??所示＿］。??ｆ?：?Ｔ?▲．一??八ｚ．ｚ對流＇乂流?ｔ?？?；?ｙ??ｆｔ?．．ｆｔ?—＾＊Ｔ??：?——￣??＝１?§?．．．．．．?ＶＶ?、?■■?＝－．??￣￣１＿＿＿＿＾?｜１，１１Ｉ１ＩＬ———＊？?１?＇■—ｈ￣￣?Ａ－?ｉ?（＝：?ｆ??〇?０．?２５?ｍ／ｓ?ｖ?－?０．?１?ａ／？；?＇?，?ｎ＊＾??圖２－４置換通風(fēng)的流態(tài)?圖２－５優(yōu)化前孵化機箱體內(nèi)部流態(tài)??Ｆｉｇ．２－４?Ｔｈｅ?ｆｌｏｗ?ｒｅｇｉｍｅ?ｏｆ?ｄｉｓｐｌａｃｅｍｅｎｔ?Ｆｉｇ．２－５?Ｔｈｅ?ｉｎｓｉｄｅ?ｏｆ?ｆｌｏｗ?ｒｅｇｉｍｅ?ｏｆ?ｈａｔｃｈｉｎｇ??ｖｅｎｔｉｌａｔｉｏｎ?ｍａｃｈｉｎｅ?ｂｏｘ??由圖２－５可知，原地源熱栗ｆ浮化系統(tǒng)的加溫裝置主要由水平加溫總成和豎直加溫總??成組成。其中，水平加溫總成又分為蛋盤架散熱管和底面散熱管。在對孵化機內(nèi)部加溫??裝置和均溫裝置進行優(yōu)化之前，本文作如下假設(shè)：均溫裝置關(guān)閉，兩側(cè)面送風(fēng)口、頂部??出風(fēng)口打開，孵化機內(nèi)部的氣流運動也近似為置換通風(fēng)，即孵化機內(nèi)部空氣受到通有熱??水的加溫裝置ＰＵ管熱源加熱，內(nèi)部空氣逐漸受熱膨脹，空氣密度發(fā)生改變，受熱源作??用產(chǎn)生的熱對流氣流在熱浮升力作用下緩慢上升

????圖２－６優(yōu)化前蛋盤架散熱管?圖２－７優(yōu)化后蛋盤架散熱管??Ｆｉｇ．?２－６?Ｅｇｇ?ｓｈｅｌｆ?ｒａｄｉａｎｔ?ｐｉｐｅ?ｂｅｆｏｒｅ?ｏｐｔｉｍｉｚａｔｉｏｎ?Ｆｉｇ．?２－７?Ｅｇｇ?ｓｈｅｌｆ?ｒａｄｉａｎｔ?ｐｉｐｅ?ａｆｔｅｒ?ｏｐｔｉｍｉｚａｔｉｏｎ??如圖２－６可見，優(yōu)化前蛋盤架間水平加溫裝置總成：蛋盤架下均勻布置ｃｐ６ｘ〇．５?＿??的ＰＵ管，管與管之間的間隔為５０ｍｍ，共２４條直管，每段長度為１６００ｍｍ，另外加上??弧形彎管和連接到分、集水器的管長，全長約為４０米，自蛋盤架底層開始布管，由下??至上布置，層與層之間間隔２０厘米，一共布置８層，即水平加溫總成的ｃｐ６ｘ〇．５?ｍｍ的??ＰＵ管總長約為３２０米。??如圖２－７可見，優(yōu)化后蛋盤架間水平加溫裝置總成：蛋盤架下均勻布置ｃｐ６ｘ〇．５?ｍｍ??的ＰＵ管，管與管之間的間隔為１００ｍｍ，共１３條直管，每段長度為１４８８ｍｍ，另外加??上弧形彎管和連接到分、集水器的管長，全長約為２５米，自蛋盤架底層開始布管，由??下至上布置

【參考文獻】：
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碩士論文
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本文編號：3606246