彈簧觸指是SF6封閉式組合電器的重要零部件,自國產(chǎn)化以來,制造工藝有了很多改善,但是焊點(diǎn)的抗拉強(qiáng)度不高,質(zhì)量有波動性。本文重點(diǎn)研究影響CuCo2Be材料的彈簧觸指焊點(diǎn)強(qiáng)度的因素,并改善制造過程中的工藝參數(shù)。本文分別設(shè)計不同的母材拉拔加工率、不同的焊接工藝處理下形成的焊點(diǎn)樣件以及采用不同的熱處理工藝,研究這些參數(shù)對焊點(diǎn)組織及強(qiáng)度的影響。分別采用金相顯微鏡和場發(fā)射掃描電子顯微鏡檢測分析了焊縫組織的形貌和時效析出物,使用顯微維氏硬度計分析其硬度變化,使用拉壓試驗(yàn)機(jī)測量抗拉強(qiáng)度。結(jié)果表明,隨著線材的加工率增大,母材和焊點(diǎn)抗拉強(qiáng)度曲線左移,抗拉強(qiáng)度峰值提高。焊接參數(shù)直接決定了焊點(diǎn)的質(zhì)量,短時內(nèi)釋放熱量過大時,焊點(diǎn)下凹,熔合區(qū)孔隙變多,抗拉強(qiáng)度下降。焊縫區(qū)域?yàn)橹蚊?組織內(nèi)的鑄造遺留化合物消失。熱影響區(qū)為受熱再結(jié)晶形成的等軸晶形貌。經(jīng)熱處理強(qiáng)化后,焊縫區(qū)硬度要高于母材,熱影響區(qū)的硬度略低于母材,在抗拉試驗(yàn)中往往從熱影響區(qū)處斷開。相比鎢極氬弧焊接,激光焊接的焊縫區(qū)、熱影響區(qū)更小,抗拉強(qiáng)度更加穩(wěn)定。顯微組織觀察與性能分析表明,在進(jìn)行時效處理時,焊點(diǎn)強(qiáng)度與母材強(qiáng)度強(qiáng)化的進(jìn)度并不完全一致。在欠時效溫度的... 

【文章來源】：山東大學(xué)山東省 211工程院校 985工程院校 教育部直屬院校

【文章頁數(shù)】：90 頁

【學(xué)位級別】：碩士

【部分圖文】：

圖１?－２彈簧觸指簧圈的自然狀態(tài)和壓縮狀態(tài)??Ｆｉｇ．?１－２?Ｃｏｍｐｒｅｓｓｉｏｎ?ｓｔａｔｅ?ｏｆ?ｃａｎｔｅｄ?ｃｏｉｌ?ｓｐｒｉｎｇ??

?＾???⑷?１?＾ＴＪ１＼?（ｂ）??ｔ?：?：：；ｒ〉??〇０?１０?２０?３０?４０?５０??壓縮率（＊）??圖１－３彈簧觸指的力學(xué)性能和結(jié)構(gòu)優(yōu)勢ｗ??Ｆｉｇ．?１－３?（ａ）?Ｓｔｒｅｓｓ?ａｎｄ?ｄｅｆｏｒｍａｔｉｏｎ?ｃｕｒｖｅ?ａｎｄ?（ｂ）?Ｗｏｒｋｉｎｇ?ｗｉｔｈ?ｒｏｕｇｈ?ｃｏｎｔａｃｔ?ｓｕｒｆａｃｅ??在輸變電裝備中，如ＧＩＳ、斷路器、電纜附件等，對電路連接部分既有導(dǎo)電??性的需求，又有機(jī)械連接可靠性的要求，但這兩個需求對于金屬材料來說，往??往很難都實(shí)現(xiàn)。常規(guī)做法是采用導(dǎo)電好的銅、鋁等做導(dǎo)電體，用鋼做支撐或者??約束，例如梅花觸頭，缺點(diǎn)是制造復(fù)雜，體積大，成本高。在導(dǎo)電連接結(jié)構(gòu)中，??主要有兩種運(yùn)動狀態(tài)：一是靜態(tài)，二是動態(tài)。靜態(tài)結(jié)構(gòu)指兩個部件通過彈簧觸??指結(jié)構(gòu)連接后，保持靜止、沒有相對運(yùn)動的狀態(tài)；動態(tài)結(jié)構(gòu)指兩個部件在工作??時有相互運(yùn)動的狀態(tài)，例如導(dǎo)電體反復(fù)在觸座中完全脫離、插入，以實(shí)現(xiàn)電路??的閉合、開斷。這些要求提高了導(dǎo)電連接件的標(biāo)準(zhǔn)。隨著高強(qiáng)度鈹銅合金的廣??泛應(yīng)用，用鈹銅合金制造的彈簧觸指，基本滿足了導(dǎo)電連接結(jié)構(gòu)件的使用需求。??鈹銅合金制造的彈簧觸指結(jié)構(gòu)主要用于各類導(dǎo)體的連接結(jié)構(gòu)內(nèi)。結(jié)構(gòu)見圖??１－４，包括觸指座、觸指、導(dǎo)電桿，起到導(dǎo)電、機(jī)械連接及電磁屏蔽的作用。由??于是多點(diǎn)接觸，大電流被均分至每個簧圈上，實(shí)際通過的電流并不大，這就提??高了彈簧觸指的通流能力；同時，較好的力學(xué)性能也讓其工作時的穩(wěn)定性得到??提商。??１彈簧觸指??圖１－４彈簧觸指在ＧＩＳ母線連接上的應(yīng)用??Ｆｉｇ．?１－４?Ａｐｐｌｉｃａｔｉｏｎ?ｏｆ?ｃａｎｔｅｄ?ｃｏｉｌ?ｓｐｒ

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【參考文獻(xiàn)】：
期刊論文
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碩士論文
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本文編號：3558604