為了獲知精梳工藝與精梳棉網(wǎng)橫條彎鉤的關(guān)系,實(shí)現(xiàn)良好的精梳加工質(zhì)量,對(duì)鉗板輸送須叢與分離羅拉的碰撞時(shí)刻、碰撞彎鉤長(zhǎng)度進(jìn)行了建模分析與計(jì)算機(jī)編程計(jì)算。不同精梳工藝下的計(jì)算結(jié)果表明:分離羅拉順轉(zhuǎn)定時(shí)一定時(shí),落棉隔距越大、給棉長(zhǎng)度越短、曲柄半徑越長(zhǎng),須叢與分離羅拉邊緣的碰撞時(shí)刻推后,須叢的頭端彎鉤長(zhǎng)度變短,分離羅拉輸出棉網(wǎng)的質(zhì)量得到改善,后退給棉時(shí)精梳棉網(wǎng)的橫條彎鉤現(xiàn)象重于前進(jìn)給棉時(shí)。試驗(yàn)研究結(jié)論與計(jì)算機(jī)計(jì)算結(jié)果有良好的相關(guān)性。 

【文章來源】：上海紡織科技. 2020,48(07)北大核心

【文章頁(yè)數(shù)】：4 頁(yè)

【部分圖文】：

精梳棉網(wǎng)橫條彎鉤現(xiàn)象

精梳機(jī)鉗板擺動(dòng)機(jī)構(gòu)示意圖見圖2。以鉗板擺軸O為坐標(biāo)原點(diǎn)，建立如圖2所示的坐標(biāo)系。圖2中O為鉗板擺軸，O1為錫林軸，O2為張力軸，鉗板擺軸正反擺動(dòng)，驅(qū)動(dòng)四連桿機(jī)構(gòu)前后擺動(dòng)，固連在連桿上的下鉗板2前后擺動(dòng)。據(jù)文獻(xiàn)[6]建立鉗板擺動(dòng)機(jī)構(gòu)的運(yùn)動(dòng)模型，則精梳機(jī)一個(gè)工作周期內(nèi)，鉗板握持點(diǎn)P的位置(XP,YP)可求。設(shè)鉗板外須叢頭端C的位置坐標(biāo)為(Xc,Yc)，根據(jù)棉紡精梳給棉工藝過程分析可知[7]，鉗板前擺至分離接合開始階段，須叢頭端位置坐標(biāo)Xc的計(jì)算式分別見式(1)和式(2):

精梳機(jī)分離羅拉順轉(zhuǎn)定時(shí)一定，則一個(gè)運(yùn)動(dòng)周期內(nèi)不同分度時(shí)分離羅拉的運(yùn)動(dòng)速度一定(即Vf為定值)。精梳機(jī)分離羅拉位置及半徑一定，由上述模型可知，影響須叢與分離羅拉碰撞的因素有給棉方式、分離隔距B(落棉隔距)和給棉長(zhǎng)度A。據(jù)文獻(xiàn)[8]可知，鉗板擺軸傳動(dòng)機(jī)構(gòu)中的曲柄半徑(錫林回轉(zhuǎn)中心到滑套鉸鏈中心的距離)會(huì)影響鉗板的擺動(dòng)規(guī)律(即影響Xp及VP)，因此曲柄半徑也是影響碰撞問題的一個(gè)因素。鉗板擺軸傳動(dòng)機(jī)構(gòu)見圖3。將精梳機(jī)鉗板擺動(dòng)機(jī)構(gòu)運(yùn)動(dòng)模型[6]、分離羅拉運(yùn)動(dòng)模型[9]及上述碰撞模型編制Matlab程序，并輸入常量、變量數(shù)值，利用程序可計(jì)算出不同工藝時(shí)須叢與分離羅拉碰撞時(shí)刻(彎鉤形成開始時(shí)刻)、須叢與分離羅拉同速時(shí)刻(彎鉤形成結(jié)束時(shí)刻)及須叢頭端彎鉤的最長(zhǎng)長(zhǎng)度。曲柄半徑為55 mm，后退給棉，給棉長(zhǎng)度為4.7 mm，分離羅拉順轉(zhuǎn)定時(shí)15分度，不同落棉隔距時(shí)，碰撞關(guān)鍵參數(shù)見表1。其中，彎鉤形成結(jié)束時(shí)刻均為15.9分度�？芍�，其他工藝不變，落棉隔距增大時(shí)，鉗板送來的須叢與分離羅拉邊緣碰撞時(shí)刻推后，即碰撞彎鉤形成開始時(shí)刻延后，彎鉤形成結(jié)束時(shí)刻不變，須叢頭端彎鉤的長(zhǎng)度變短，碰撞彎鉤現(xiàn)象減輕，分離羅拉輸出棉網(wǎng)質(zhì)量提高，精梳條的條干均勻度改善。

【參考文獻(xiàn)】：
期刊論文
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