針對無縫內(nèi)衣機織針編織過程固有頻率理論模型少、編織過程織針振動特性難捕獲等問題,采用Euler-Bernoulli梁理論對織針沿針筒切向方向的振動方程進行求解,獲取織針橫向彎曲的振型曲線及固有頻率,同時采用ANSYS仿真軟件對第2退圈三角上6個出針位置進行模態(tài)分析。對比理論數(shù)值結(jié)果發(fā)現(xiàn)二者振型一致,固有頻率相對誤差不超過2.3%。采用德國PCO公司DIMAX系列高速相機,獲取織針沿三角弧面做受迫運動時的橫向振動曲線表明,基于Euler-Bernoulli梁理論可準確分析織針編織過程中的固有頻率特性。實驗采用的捕獲織針橫向振動方法,對圓形緯編針織機織針振動特性的測試研究具有一定借鑒意義。 

【文章來源】：紡織學報. 2020,41(12)北大核心EICSCD

【文章頁數(shù)】：7 頁

【部分圖文】：

無縫內(nèi)衣機針筒展開示意圖

由圖1可知，織針依次經(jīng)過集圈三角、第1退圈三角、第1收針三角、第2退圈三角、第2收針三角、第3退圈三角、第3收針三角、成圈三角所在的位置后，完成當前路織針的編織工藝�？椺槄⑴c編織的過程是織針與三角相互撞擊的過程。無縫內(nèi)衣機織針內(nèi)嵌于針槽內(nèi)左右兩側(cè)壁，織針在針槽內(nèi)部主要受到針槽兩側(cè)夾緊作用力、彈簧圈壓力、摩擦力、針織油粘性阻力的作用，當針筒靜止時織針仍可靜止于針筒內(nèi)左右兩側(cè)壁，不產(chǎn)生向下滑動的趨勢。以直徑為33 cm、總針數(shù)為1 152的機型號為例，織針裝入針槽前后，織針的結(jié)構(gòu)示意圖如圖2所示。由圖2(a)可知，織針針筒內(nèi)部與針槽內(nèi)側(cè)左右二壁接觸，實際接觸面積幾乎覆蓋織針左右二面，彈簧圈區(qū)域長度為19.5 mm，針槽左右兩壁區(qū)域較其他區(qū)域低了0.5 mm，故彈簧圈在此區(qū)域?qū)︶樛矁?nèi)織針增加了沿針筒徑向方向的壓力，織針出針口與彈簧圈中間區(qū)域、織針與針槽兩側(cè)有5～7 mm的間隙，針槽兩壁對織針幾乎無約束。圖中為織針伸出沉降片罩的長度，實際針筒出針口上8 mm針織部分被沉降片罩包圍，實際視野內(nèi)可見伸出長度為Lc。結(jié)合織針針筒內(nèi)的實際約束情況，將織針等效為單端固定的懸臂梁結(jié)構(gòu)進行理論分析。為方便對織針振動特性的檢測以及針織的實際編織工藝，在織針可見伸出長度范圍10～15 mm內(nèi)進行數(shù)值計算，該伸出長度范圍正好處于第2退圈三角的高低位間，故此時等效懸臂梁的長度范圍為27～32 mm。

采用Mat Lab繪制織針伸出長度為30 mm，織針前3階振型曲線如圖3所示�？芍椺樄潭ǘ藋向彎曲為0，第1階到第3階的節(jié)點個數(shù)分別為0～2個。其余5組織針前3階振型撓度曲線與圖3趨勢一致。2 織針固有頻率及模態(tài)振型仿真計算

【參考文獻】：
期刊論文
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博士論文
[1]緯編針織機編織動力學分析及控制策略研究[D]. 張華.浙江理工大學 2013

碩士論文
[1]全自動扎口單面無縫內(nèi)衣機控制系統(tǒng)[D]. 黃肖華.浙江理工大學 2015
[2]無縫針織內(nèi)衣機成圈機構(gòu)原理與工藝的研究與分析[D]. 曹斌.浙江理工大學 2011



本文編號：3349780