曼型煤氣柜自出現(xiàn)以來在國內(nèi)外大型鋼鐵廠、化工廠及民用設(shè)施得到廣泛應(yīng)用,對于平衡輸氣管路系統(tǒng)壓力波動,平衡二次能源的發(fā)生與消耗發(fā)揮重要作用。很多工廠在使用煤氣柜過程中遇到焊縫滲漏密封油的問題,查找失效原因并采取合理措施,對維護(hù)設(shè)備長期穩(wěn)定運作具有重要意義�；贏NSYS軟件,針對煤氣柜在操作工況時多種載荷共同作用時應(yīng)力與變形進(jìn)行了有限元計算,并將有限元結(jié)果與基于板殼理論推出的側(cè)板、抗風(fēng)環(huán)等結(jié)構(gòu)的解析解進(jìn)行對比,驗證了有限元解的準(zhǔn)確性。結(jié)果表明,各向應(yīng)力沿煤氣柜環(huán)向一圈變化不大,即結(jié)構(gòu)載荷對煤氣柜的各個方位的影響無明顯差異,而煤氣柜的失效是有一定的方位性的,說明結(jié)構(gòu)載荷這一因素影響較小。根據(jù)ASHRAE晴空模型,選用根據(jù)我國太陽輻射強度擬合得到的隨年序日連續(xù)變化的系數(shù),應(yīng)用ANSYS計算了煤氣柜日照溫度場分布。根據(jù)“室外折算綜合溫度tz”表征法求得太陽輻射正曬面的溫度結(jié)果與有限元結(jié)果基本相同。根據(jù)求得的日照溫度場計算煤氣柜在操作工況下的熱應(yīng)力及其變形,發(fā)現(xiàn)側(cè)板左右邊緣處應(yīng)力分布很不均勻,有點狀突變,但是在材料許用應(yīng)力范圍內(nèi),正常情況下不會引起失效,該處為焊接熱影響區(qū),其削弱了煤氣柜局部結(jié)構(gòu)... 

【文章來源】：華東理工大學(xué)上海市 211工程院校 教育部直屬院校

【文章頁數(shù)】：76 頁

【學(xué)位級別】：碩士

【部分圖文】：

圖１．１常用千式煤氣柜現(xiàn)場團??

?Ｕｅ＇ｅ??了?Ｉ泣??圖３．１?６：００￣１７：００在四個方向上的節(jié)點溫度變化??Ｆｉｇ．?３．１?Ｔｈｅ?ｃｈａｎｇｅ?ｏｆ?ｎｏｄｅｓ’?ｔｅｍｐｅｒａｔｕ?巧?ａｔ?４?ｄｉｒｅｃｔｉｏｎｓ?ａｔ?６：００?？１７：００??圖３．１中４條曲線整體趨勢呈拋物線規(guī)律變化，其中最高溫度出現(xiàn)在西面，是由于??在煤氣柜接受日照時間己經(jīng)很長的下午，雖然太陽福射有所減弱，但煤氣柜周圍空氣溫??度，地面溫度依然很高，特別是地面，混凝王表面溫度很難在短時間內(nèi)降下去，故煤氣??柜溫度在環(huán)境溫度的作用下依然呈上升的趨勢，且在１５：００左右達(dá)到最高點。該是根據(jù)??第二章結(jié)構(gòu)載荷分析過程中創(chuàng)建的有限元模型得到的煤氣柜表面溫度場分布結(jié)果。煤氣??柜１５：００整體溫度分布圖如圖３．２所示。煤氣柜表面最高溫度達(dá)到６３．８。最高溫度位??置位于煤氣柜頂。??ＫＳＤＳ１?３０１ＫＴ３０Ｓ?－????還節(jié)。?分專－廢巧化??ＴＩＫＥ＊ａ＃跡玻茫??難一奪＊?．?＿??ＴＴ?的?－１??■１??ｉｂＩ??日?１４．１？巧?２３．３４巧?４２．Ｓ２４３?Ｓ＃?桑崳?７．０?巧巧?２１．２Ｓ２２?３Ｓ．４３６９?４９．＃保保??＃常?汕桑崳?圖３．２?１５：００煤氣柜表面溫度場分布??Ｆｉｇ．?３．２?Ｔｈｅ?ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ?ｆｉｅｌｄ?ｏｆ?ｇａｓ?ｈｏｌｄｅｒ?ａｔ?１５：００??從本章所計算的時間段早上６時到下午１７時的Ｄ個時間點中選擇６個時間點，具??體時間點如圖３．３所示，比較在柜體高度３０Ｘ８１０ｍｍ處環(huán)向

【參考文獻(xiàn)】：
期刊論文
[1]內(nèi)壓作用下煤氣柜側(cè)板的應(yīng)力分析與厚度設(shè)計[J]. 金志浩,李侃.  沈陽化工大學(xué)學(xué)報. 2014(01)
[2]焊接數(shù)值模擬綜述[J]. 梁君亮.  中外企業(yè)家. 2013(07)
[3]熱源形狀參數(shù)對薄板焊接殘余應(yīng)力和變形的影響[J]. 王能慶,童彥剛,鄧德安.  焊接學(xué)報. 2012(12)
[4]基于ASHRAE晴空模型的日照作用下鋼構(gòu)件的溫度場分析[J]. 劉樹堂,龍期亮.  建筑鋼結(jié)構(gòu)進(jìn)展. 2012(05)
[5]鋼鐵廠高能效利用副產(chǎn)煤氣的可行途徑[J]. Bernhart Stranzinger,Frank Hohlweg,Olaf Heinemann,李曉清.  世界鋼鐵. 2012(05)
[6]焊接多物理場耦合數(shù)值模擬的研究進(jìn)展與發(fā)展動向[J]. 武傳松,陸?zhàn)?魏艷紅.  焊接. 2012 (01)
[7]大型正多邊形氣柜殼體的試驗研究[J]. 賈冬云,曹平周,姜德進(jìn),陳祥勇.  土木工程學(xué)報. 2011(08)
[8]30萬m3多邊型稀油密封型干式高爐煤氣柜在萊鋼的應(yīng)用[J]. 譚永慶.  冶金動力. 2010(S1)
[9]正多邊形氣柜殼體的壁板簡化分析方法研究[J]. 賈冬云,曹平周,姜德進(jìn).  結(jié)構(gòu)工程師. 2010(02)
[10]高能束焊接數(shù)值模擬可變新型熱源模型的建立[J]. 楊建國,陳緒輝,張學(xué)秋.  焊接學(xué)報. 2010(02)

碩士論文
[1]大跨度連續(xù)剛構(gòu)橋日照溫度場及溫度效應(yīng)研究[D]. 李帥.西南交通大學(xué) 2013
[2]海洋工程焊接結(jié)構(gòu)應(yīng)力及變形分析系統(tǒng)的研究與開發(fā)[D]. 朱莉娜.天津大學(xué) 2010
[3]日照作用下鋼管混凝土拱肋截面溫度場研究[D]. 滕祖峰.合肥工業(yè)大學(xué) 2009
[4]復(fù)雜造型外露鋼結(jié)構(gòu)溫度效應(yīng)理論分析[D]. 虞崇鋼.蘭州理工大學(xué) 2008
[5]曼型干式煤氣柜的受力性能研究[D]. 但堂波.浙江大學(xué) 2007
[6]新型煤氣柜的強度和穩(wěn)定性分析[D]. 周偉.重慶大學(xué) 2004



本文編號：2993590