核主泵屏蔽套用薄板激光焊接應力和變形的多場協(xié)同調控數(shù)值模擬
發(fā)布時間:2023-01-04 09:36
為了揭示核主泵屏蔽套用Hastelloy C-276薄板脈沖激光焊接的熱力學行為,借助ANSYS軟件建立了三維有限元模型。實驗測量了焊接溫度歷程和殘余變形,驗證了所建立有限元模型的可靠性;隍炞C的有限元模型,采用改變焊接過程中的夾具拘束和隨焊激冷等多場調控參數(shù)的方法,進一步研究了夾具拘束距離、激冷位置以及激冷強度對Hastelloy C-276薄板焊接縱向殘余應力和橫向收縮變形的影響規(guī)律。結果表明,溫度歷程和殘余變形的模擬結果與實驗結果吻合較好;多場調控參數(shù)對焊接縱向殘余應力和橫向收縮變形的分布和大小有顯著影響。鑒于焊接縱向殘余應力和橫向收縮變形是影響核主泵屏蔽套周長尺寸精度、整體穩(wěn)定性以及超長使役的關鍵因素,確定了既降低橫向收縮變形又兼顧縱向殘余應力盡量小的合理多場調控參數(shù)是夾具拘束距離為12 mm,激冷位置為6 mm以及激冷強度為12 500 W/(m~2·K)。
【文章頁數(shù)】:10 頁
【文章目錄】:
0 引言
1 實驗材料及方法
2 有限元模型的建立
2.1 幾何模型簡化
2.2 網(wǎng)格劃分
2.3 材料屬性定義
2.4 熱源與激冷源模型
2.5 初始和邊界條件
3 結果與討論
3.1 有限元模型的實驗驗證
3.2 夾具拘束條件下焊接應力和變形分析
3.3 隨焊激冷條件下焊接應力和變形分析
3.3.1 激冷位置對焊接應力和變形的影響
3.3.2 激冷強度對焊接應力和變形的影響
4 結論
【參考文獻】:
期刊論文
[1]2024鋁合金薄板焊接殘余變形模擬及測量[J]. 張鳳英,譚華,陳靜,鄧娟莉. 應用激光. 2011(05)
[2]脈沖激光焊接對超薄Hastelloy C-276焊縫成形的影響[J]. 馬廣義,吳東江,王占宏,郭玉泉,郭東明. 中國激光. 2011(06)
[3]AP1000屏蔽泵的應用分析[J]. 莊亞平. 電力建設. 2010(11)
[4]連續(xù)-脈沖雙激光束焊接鋼-鋁合金[J]. 石巖,張宏,渡部武弘,唐敬國. 中國激光. 2010(04)
[5]夾具拘束模型在焊接過程有限元分析中的建立及應用[J]. 張增磊,史清宇,鄢東洋,蔡志鵬,李德成. 金屬學報. 2010(02)
[6]淺談壓水堆核電站AP1000屏蔽式電動主泵[J]. 張明乾,劉昱,李承亮. 水泵技術. 2008(04)
[7]AP1000反應堆主泵屏蔽套制造工藝淺析[J]. 關銳,高永軍. 中國核電. 2008(01)
[8]動態(tài)控制的低應力無變形焊接新技術[J]. 關橋,張崇顯,郭德倫. 焊接學報. 1994(01)
本文編號:3727536
【文章頁數(shù)】:10 頁
【文章目錄】:
0 引言
1 實驗材料及方法
2 有限元模型的建立
2.1 幾何模型簡化
2.2 網(wǎng)格劃分
2.3 材料屬性定義
2.4 熱源與激冷源模型
2.5 初始和邊界條件
3 結果與討論
3.1 有限元模型的實驗驗證
3.2 夾具拘束條件下焊接應力和變形分析
3.3 隨焊激冷條件下焊接應力和變形分析
3.3.1 激冷位置對焊接應力和變形的影響
3.3.2 激冷強度對焊接應力和變形的影響
4 結論
【參考文獻】:
期刊論文
[1]2024鋁合金薄板焊接殘余變形模擬及測量[J]. 張鳳英,譚華,陳靜,鄧娟莉. 應用激光. 2011(05)
[2]脈沖激光焊接對超薄Hastelloy C-276焊縫成形的影響[J]. 馬廣義,吳東江,王占宏,郭玉泉,郭東明. 中國激光. 2011(06)
[3]AP1000屏蔽泵的應用分析[J]. 莊亞平. 電力建設. 2010(11)
[4]連續(xù)-脈沖雙激光束焊接鋼-鋁合金[J]. 石巖,張宏,渡部武弘,唐敬國. 中國激光. 2010(04)
[5]夾具拘束模型在焊接過程有限元分析中的建立及應用[J]. 張增磊,史清宇,鄢東洋,蔡志鵬,李德成. 金屬學報. 2010(02)
[6]淺談壓水堆核電站AP1000屏蔽式電動主泵[J]. 張明乾,劉昱,李承亮. 水泵技術. 2008(04)
[7]AP1000反應堆主泵屏蔽套制造工藝淺析[J]. 關銳,高永軍. 中國核電. 2008(01)
[8]動態(tài)控制的低應力無變形焊接新技術[J]. 關橋,張崇顯,郭德倫. 焊接學報. 1994(01)
本文編號:3727536
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