某核電廠凝結水精處理系統(tǒng)堿計量泵出口管道振動大,會損壞管道系統(tǒng),使管道系統(tǒng)不能穩(wěn)定工作,甚至可能導致強堿泄漏,引發(fā)安全事故。經(jīng)過振動分析和診斷,判斷管道振動大的原因為管道系統(tǒng)剛度偏低,導流體壓力脈動的諧振頻率與管道結構的固有頻率接近而引發(fā)共振。通過研究管道動態(tài)特性,在更換管道系統(tǒng)原有彈性支撐及在管道合理位置增加支撐后,改變管道系統(tǒng)固有頻率,最終降低了管道系統(tǒng)振動。 

【文章來源】：設備管理與維修. 2020,(07)

【文章頁數(shù)】：2 頁

【部分圖文】：

圖１管道布置及振動測點??

共振??區(qū)，導致管道在受到流體沖擊時易產生過大的管道振動。??由振動理論可知，振幅放大因子的模｜／／（ｃｕ）｜等于響應幅值??叉和激勵幅值４的無量綱比。??＼Ｈ｛（ｉ＞）＼＝－??１??（１）??Ｖ（１－Ａ２）＋（２＾Ａ）２??其中，頻率比Ａ＝ｃｕ／６；Ｎ，是介質壓力脈動的激勵頻率與系統(tǒng)??固有頻率之比是粘性阻尼因子。當山與叫接近時，Ｉ?／／（山）丨??將大幅增加，此時發(fā)生共振。??為了進一步獲取管道系統(tǒng)的固有頻率，技術人員對管道建??模，以計算管道系統(tǒng)的固有頻率。建立模型（圖２），計箅出的固??有頻率見表２。??經(jīng)建模及頻譜分析結果可以看出，引起凝結水精處理系統(tǒng)??堿計量泵出口管道振動大的原因是管道的激振頻率與管道的各??階固有頻率相差較小，引??起多階固有頻率的共振。??可采取調整管道走向，支??承位置、支承結構及管道??結構尺寸等方法，提高管??道系統(tǒng)固有頻率。通常調??整或增加支承來增加管??道固有頻率的方法相對??容易實現(xiàn)。??為準確找到改善管??道系統(tǒng)固有頻率的支撐??方式，技術人員對管道系??統(tǒng)建模及仿真。經(jīng)仿真計??算后，將管道原有彈性支??撐更改為剛性支撐，并在??彎管處增加剛性支撐后，??管道系統(tǒng)各階固有頻率??將有大幅提局。??對擬改造后管道進??行建模，計算固有頻率??（表３），由分析結果可??見，其固有頻率已基本避??開激振頻率，可降低振??動。??措施實施后，經(jīng)振動??圖２??管道系統(tǒng)建模??表２計算出的管道系統(tǒng)固有頻率??階數(shù)??固有頻率／Ｈｚ??第１階??５．７??第２階??８．９??第３階??１０．１??第４階??１３．９??第５階

道系統(tǒng)建模??表２計算出的管道系統(tǒng)固有頻率??階數(shù)??固有頻率／Ｈｚ??第１階??５．７??第２階??８．９??第３階??１０．１??第４階??１３．９??第５階??１７．４??表３増加支撐后計算得到的??管道系統(tǒng)固有頻率??階數(shù)??固有頻率／Ｈｚ??第１階??１２．２??第２階??１９．７??第３階??２７．１??第４階??２８．９??第５階??３５．５??測量，其測量結果見表??４，對振動數(shù)據(jù)進行頻譜??表４??增加支撐后的振動測量結果??分析，分析結果見圖３。??測點??義方向／（ｍｍ／ｓ）??ｙ方向八ｍｍ／ｓ）??由測量結果及分析結果??１??２．３??２．７??可知，管道系統(tǒng)振動均在??２??８．５??６．８??ＡＳＭＥ?０Ｍ－ＰＡＲＴ３?標準??３??５．６??４．５??要求的保守值２１．９?ｍｍ／ｓ??４??６．３??７．２??以下。從頻譜圖可以看??出，引起管道系統(tǒng)振動大??ｒｇ—???＂■丨丨丨ｊ??的主要振動頻率已消失。??ｉ??凝結水精處理系統(tǒng)堿計??ｆ??量泵出口管道振動問題??得到圓滿解決。??４結論??Ｌ??管道振動在發(fā)電行??理的問題，在進行管道振??圖３措施實施后的管道系統(tǒng)建模??動治理過程中，應該詳細分析管道振動的頻率成分，并與可能的??振源進行對比，以此查找引起管道振動的真正原因。在進行管道??振動治理過程中，利用模態(tài)分析軟件進行仿真建模，可以提高管??道振動治理的有效性。本文通過對某核電廠堿計量泵出口管道??振動問題進行分析和治理，為今后解決此類問題提供實踐參考。??〔編輯凌瑞〕??診斷技龍??設備曽理與紺瞎２０２０?Ｎｏ４（上）??１３３


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