二維相控陣?yán)走_(dá)天線毀傷分析
發(fā)布時間:2021-07-31 21:31
通過對相控陣天線工作機(jī)理進(jìn)行分析,提出了基于雷達(dá)作用距離的相控陣天線毀傷判據(jù)與毀傷準(zhǔn)則。建立AN/SPY-1D艦載多功能相控陣?yán)走_(dá)天線模型,依據(jù)毀傷準(zhǔn)則進(jìn)行仿真評估分析,得到針對天線的毀傷分析結(jié)果。結(jié)果表明:對于AN/SPY-1D天線,當(dāng)陣元?dú)壤^50%時,雷達(dá)失效;同時對天線邊緣區(qū)域陣元的毀傷將進(jìn)一步造成雷達(dá)波束寬度的增加、分辨能力的降低。
【文章來源】:導(dǎo)彈與航天運(yùn)載技術(shù). 2020,(05)北大核心CSCD
【文章頁數(shù)】:7 頁
【部分圖文】:
天線示意Fig.1AntennaSchematic
導(dǎo)彈與航天運(yùn)載技術(shù)2020年94圖2AN/SPY-1D物理模型Fig.2PhysicalModelofAN/SPY-1Db)陣元分布。AN/SPY-1D天線一個陣面共有4480個輻射元,其具體排列方式與天線性能和天線參數(shù)相關(guān),由設(shè)計人員在天線研制初期設(shè)定。而本文只將天線作為打擊對象,因此在不影響天線主要指標(biāo)的前提下采取一定的簡化,以便于模型的建立。根據(jù)相控陣?yán)走_(dá)天線相關(guān)理論[6],為避免因輻射元之間的耦合出現(xiàn)柵瓣,輻射元間距一般取波長的一半,即d=λ2。因此,在假設(shè)輻射元均勻分布的情況下,等效3.65m×3.65m的天線陣面上約分布67×67個輻射元,且每個輻射元截面大小為0.09m×0.09m。2.2電磁模型方向圖是表征天線產(chǎn)生電磁場及其能量空間分布的一個主要參量,通過推導(dǎo)平面相控陣天線方向圖函數(shù),建立電磁模型,從而反映AN/SPY-1D雷達(dá)天線的方向圖、增益、波束寬度等重要參數(shù)?紤]如圖3所示的平面相控陣天線。圖3矩形柵格平面陣Fig.3RectangularGridPlaneArray設(shè)位于z=0的無限大導(dǎo)電平面上的M×N個陣元以矩形柵格排列,x、y方向的陣元間距分別為dx、dy,則方向圖函數(shù)為[14]()()()()sssssincossincossinsinsinsinae,,eexyjkmdjkmdmnmnEIθφθφθφθφθφθφ=f(4)式中()ssθ,φ為波束最大值指向;k為波數(shù)且k=2πλ;陣元間距dx、dy取λ2;I為對應(yīng)陣元電流;()efθ,φ為單元因子,是矢量函數(shù),表征陣列天線遠(yuǎn)區(qū)場的極化特性,對于大型相控陣,()efθ,φ對天線遠(yuǎn)區(qū)場的幅相特性影響不大,可以忽略不計,則方向圖函數(shù)可簡化為()π(sincossinscoss)π
簡化,以便于模型的建立。根據(jù)相控陣?yán)走_(dá)天線相關(guān)理論[6],為避免因輻射元之間的耦合出現(xiàn)柵瓣,輻射元間距一般取波長的一半,即d=λ2。因此,在假設(shè)輻射元均勻分布的情況下,等效3.65m×3.65m的天線陣面上約分布67×67個輻射元,且每個輻射元截面大小為0.09m×0.09m。2.2電磁模型方向圖是表征天線產(chǎn)生電磁場及其能量空間分布的一個主要參量,通過推導(dǎo)平面相控陣天線方向圖函數(shù),建立電磁模型,從而反映AN/SPY-1D雷達(dá)天線的方向圖、增益、波束寬度等重要參數(shù)?紤]如圖3所示的平面相控陣天線。圖3矩形柵格平面陣Fig.3RectangularGridPlaneArray設(shè)位于z=0的無限大導(dǎo)電平面上的M×N個陣元以矩形柵格排列,x、y方向的陣元間距分別為dx、dy,則方向圖函數(shù)為[14]()()()()sssssincossincossinsinsinsinae,,eexyjkmdjkmdmnmnEIθφθφθφθφθφθφ=f(4)式中()ssθ,φ為波束最大值指向;k為波數(shù)且k=2πλ;陣元間距dx、dy取λ2;I為對應(yīng)陣元電流;()efθ,φ為單元因子,是矢量函數(shù),表征陣列天線遠(yuǎn)區(qū)場的極化特性,對于大型相控陣,()efθ,φ對天線遠(yuǎn)區(qū)場的幅相特性影響不大,可以忽略不計,則方向圖函數(shù)可簡化為()π(sincossinscoss)π(sinsinsinssins),eejmjnamnmnEIθφθφθφθφθφ=(5)對于AN/SPY-1D天線,設(shè)計參數(shù)Imn與雷達(dá)使用條件相關(guān),本文假設(shè)陣列均勻激勵,即6767I×I=O,其中I為常量,由天線增益決定,O為6767×由0和1組成的矩陣,若(m,n)處元素為1,則
【參考文獻(xiàn)】:
期刊論文
[1]國外艦載相控陣?yán)走_(dá)的發(fā)展及未來趨勢[J]. 賈宏進(jìn),彭芃,蔣瑩瑩. 雷達(dá)與對抗. 2015(01)
[2]破片和沖擊波對相控陣?yán)走_(dá)天線罩的復(fù)合毀傷研究[J]. 郭淼,袁俊明,劉玉存,常雙君,王建華. 爆破. 2014(01)
[3]觸發(fā)式反輻射導(dǎo)彈毀傷概率研究[J]. 羅京華,鄭保華,宋友凱. 艦船電子工程. 2013(06)
[4]鎢球破片對相控陣?yán)走_(dá)天線的沖擊損傷仿真[J]. 呂勇,石全,劉鋒,崔凱旋,李園園. 火力與指揮控制. 2013(04)
[5]觸發(fā)引信反輻射導(dǎo)彈毀傷概率研究[J]. 劉領(lǐng)先,張文凱,羅花鋒,童紅俊. 兵工自動化. 2012(06)
[6]鎢球破片對相控陣?yán)走_(dá)典型部件的侵徹特性研究[J]. 李學(xué)林,項鑫,黃廣炎,馮順山. 兵工學(xué)報. 2010(S1)
[7]相控陣?yán)走_(dá)搜索參數(shù)研究[J]. 張立韜,李盾,王國玉. 現(xiàn)代雷達(dá). 2008(10)
[8]反輻射導(dǎo)彈對某型雷達(dá)目標(biāo)毀傷能力的評估[J]. 羅宇,黃風(fēng)雷,劉彥. 彈箭與制導(dǎo)學(xué)報. 2005(S1)
[9]艦載多功能相控陣?yán)走_(dá)的發(fā)展?fàn)顩r[J]. 曲長文,何友. 現(xiàn)代雷達(dá). 1999(06)
[10]相控陣?yán)走_(dá)的系統(tǒng)反應(yīng)時間研究[J]. 楊晨陽,毛士藝,李少洪. 北京航空航天大學(xué)學(xué)報. 1999(04)
碩士論文
[1]破片式戰(zhàn)斗部對典型相控陣?yán)走_(dá)毀傷評估[D]. 李超.南京理工大學(xué) 2015
[2]毫米波共形相控陣天線單元及陣列特性研究[D]. 林逸群.南京航空航天大學(xué) 2009
本文編號:3314222
【文章來源】:導(dǎo)彈與航天運(yùn)載技術(shù). 2020,(05)北大核心CSCD
【文章頁數(shù)】:7 頁
【部分圖文】:
天線示意Fig.1AntennaSchematic
導(dǎo)彈與航天運(yùn)載技術(shù)2020年94圖2AN/SPY-1D物理模型Fig.2PhysicalModelofAN/SPY-1Db)陣元分布。AN/SPY-1D天線一個陣面共有4480個輻射元,其具體排列方式與天線性能和天線參數(shù)相關(guān),由設(shè)計人員在天線研制初期設(shè)定。而本文只將天線作為打擊對象,因此在不影響天線主要指標(biāo)的前提下采取一定的簡化,以便于模型的建立。根據(jù)相控陣?yán)走_(dá)天線相關(guān)理論[6],為避免因輻射元之間的耦合出現(xiàn)柵瓣,輻射元間距一般取波長的一半,即d=λ2。因此,在假設(shè)輻射元均勻分布的情況下,等效3.65m×3.65m的天線陣面上約分布67×67個輻射元,且每個輻射元截面大小為0.09m×0.09m。2.2電磁模型方向圖是表征天線產(chǎn)生電磁場及其能量空間分布的一個主要參量,通過推導(dǎo)平面相控陣天線方向圖函數(shù),建立電磁模型,從而反映AN/SPY-1D雷達(dá)天線的方向圖、增益、波束寬度等重要參數(shù)?紤]如圖3所示的平面相控陣天線。圖3矩形柵格平面陣Fig.3RectangularGridPlaneArray設(shè)位于z=0的無限大導(dǎo)電平面上的M×N個陣元以矩形柵格排列,x、y方向的陣元間距分別為dx、dy,則方向圖函數(shù)為[14]()()()()sssssincossincossinsinsinsinae,,eexyjkmdjkmdmnmnEIθφθφθφθφθφθφ=f(4)式中()ssθ,φ為波束最大值指向;k為波數(shù)且k=2πλ;陣元間距dx、dy取λ2;I為對應(yīng)陣元電流;()efθ,φ為單元因子,是矢量函數(shù),表征陣列天線遠(yuǎn)區(qū)場的極化特性,對于大型相控陣,()efθ,φ對天線遠(yuǎn)區(qū)場的幅相特性影響不大,可以忽略不計,則方向圖函數(shù)可簡化為()π(sincossinscoss)π
簡化,以便于模型的建立。根據(jù)相控陣?yán)走_(dá)天線相關(guān)理論[6],為避免因輻射元之間的耦合出現(xiàn)柵瓣,輻射元間距一般取波長的一半,即d=λ2。因此,在假設(shè)輻射元均勻分布的情況下,等效3.65m×3.65m的天線陣面上約分布67×67個輻射元,且每個輻射元截面大小為0.09m×0.09m。2.2電磁模型方向圖是表征天線產(chǎn)生電磁場及其能量空間分布的一個主要參量,通過推導(dǎo)平面相控陣天線方向圖函數(shù),建立電磁模型,從而反映AN/SPY-1D雷達(dá)天線的方向圖、增益、波束寬度等重要參數(shù)?紤]如圖3所示的平面相控陣天線。圖3矩形柵格平面陣Fig.3RectangularGridPlaneArray設(shè)位于z=0的無限大導(dǎo)電平面上的M×N個陣元以矩形柵格排列,x、y方向的陣元間距分別為dx、dy,則方向圖函數(shù)為[14]()()()()sssssincossincossinsinsinsinae,,eexyjkmdjkmdmnmnEIθφθφθφθφθφθφ=f(4)式中()ssθ,φ為波束最大值指向;k為波數(shù)且k=2πλ;陣元間距dx、dy取λ2;I為對應(yīng)陣元電流;()efθ,φ為單元因子,是矢量函數(shù),表征陣列天線遠(yuǎn)區(qū)場的極化特性,對于大型相控陣,()efθ,φ對天線遠(yuǎn)區(qū)場的幅相特性影響不大,可以忽略不計,則方向圖函數(shù)可簡化為()π(sincossinscoss)π(sinsinsinssins),eejmjnamnmnEIθφθφθφθφθφ=(5)對于AN/SPY-1D天線,設(shè)計參數(shù)Imn與雷達(dá)使用條件相關(guān),本文假設(shè)陣列均勻激勵,即6767I×I=O,其中I為常量,由天線增益決定,O為6767×由0和1組成的矩陣,若(m,n)處元素為1,則
【參考文獻(xiàn)】:
期刊論文
[1]國外艦載相控陣?yán)走_(dá)的發(fā)展及未來趨勢[J]. 賈宏進(jìn),彭芃,蔣瑩瑩. 雷達(dá)與對抗. 2015(01)
[2]破片和沖擊波對相控陣?yán)走_(dá)天線罩的復(fù)合毀傷研究[J]. 郭淼,袁俊明,劉玉存,常雙君,王建華. 爆破. 2014(01)
[3]觸發(fā)式反輻射導(dǎo)彈毀傷概率研究[J]. 羅京華,鄭保華,宋友凱. 艦船電子工程. 2013(06)
[4]鎢球破片對相控陣?yán)走_(dá)天線的沖擊損傷仿真[J]. 呂勇,石全,劉鋒,崔凱旋,李園園. 火力與指揮控制. 2013(04)
[5]觸發(fā)引信反輻射導(dǎo)彈毀傷概率研究[J]. 劉領(lǐng)先,張文凱,羅花鋒,童紅俊. 兵工自動化. 2012(06)
[6]鎢球破片對相控陣?yán)走_(dá)典型部件的侵徹特性研究[J]. 李學(xué)林,項鑫,黃廣炎,馮順山. 兵工學(xué)報. 2010(S1)
[7]相控陣?yán)走_(dá)搜索參數(shù)研究[J]. 張立韜,李盾,王國玉. 現(xiàn)代雷達(dá). 2008(10)
[8]反輻射導(dǎo)彈對某型雷達(dá)目標(biāo)毀傷能力的評估[J]. 羅宇,黃風(fēng)雷,劉彥. 彈箭與制導(dǎo)學(xué)報. 2005(S1)
[9]艦載多功能相控陣?yán)走_(dá)的發(fā)展?fàn)顩r[J]. 曲長文,何友. 現(xiàn)代雷達(dá). 1999(06)
[10]相控陣?yán)走_(dá)的系統(tǒng)反應(yīng)時間研究[J]. 楊晨陽,毛士藝,李少洪. 北京航空航天大學(xué)學(xué)報. 1999(04)
碩士論文
[1]破片式戰(zhàn)斗部對典型相控陣?yán)走_(dá)毀傷評估[D]. 李超.南京理工大學(xué) 2015
[2]毫米波共形相控陣天線單元及陣列特性研究[D]. 林逸群.南京航空航天大學(xué) 2009
本文編號:3314222
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