滁河四級站混流泵裝置模型試驗研究
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圖片說明: 圖1滁河四級站縱剖面結構布置圖量特性、空化特性、飛逸特性和壓力脈動特性等試驗。2.1高精度閉式試驗臺介紹模型試驗在江蘇大學國家水泵工程中心高精度多功能水泵閉式試驗臺進行。試驗臺的各種量測儀器設備的隨機不確定度控制在±0.1%以內,效率綜合不確定度優(yōu)于0.32%。為保障試驗泵在做空化時循環(huán)泵不發(fā)生空化現(xiàn)象,試驗臺采用立式結構。試驗臺的水循環(huán)系統(tǒng)結構布置見圖2。圖2試驗臺水循環(huán)系統(tǒng)結構布置圖2.2泵裝置模型試驗方案依據(jù)《水泵模型及裝置驗收試驗規(guī)程》SL140-2006,泵裝置模型的試驗轉速nm按照原型與模型的nD值相等的條件確定。原型泵葉輪直徑Dp為1.856m,額定轉速np為250r/min,模型泵葉輪直徑Dm為0.32m,計算得到模型泵裝置的試驗轉速nm為1450r/min。根據(jù)相似原理對水泵葉輪、導葉以及進、出水流道進行了全模擬,所有過流部件保證幾何相似,,尺寸由同一模型比計算確定。模型泵葉輪導葉通過數(shù)控加工,模型流道通過電腦放樣鋼板焊接,流道內部表面加涂層,既滿足幾何相似又滿足糙率相似得要求。換算得到的模型泵裝置方案見圖3。由圖3可知,按原型結構尺寸換算后的模型泵裝置出水管道較長,且向上坡度較大,導致無法直接接入出水罐。若附加接管及彎頭,則導致模型泵裝置的出水流道與原型不完全相似,對試驗結果會產(chǎn)生較大的誤差。而且由于模型試驗系統(tǒng)為圖3模型泵裝置原方案閉式系統(tǒng),重力的作用可忽略不計。因此,筆者對試驗方案做了如下改進:將坡度向上的出水管道部分繞流道的對稱軸O-O旋轉180°,使流道坡度向下。這樣導致了流道的出口過低,仍然無法接入出水罐中。于是,把流道出口的彎頭前移,再把傾斜直管段的一部分移至彎頭后面,變成水平直管段,并保持流道的總長度不變,詳見
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圖片說明: 圖1滁河四級站縱剖面結構布置圖量特性、空化特性、飛逸特性和壓力脈動特性等試驗。2.1高精度閉式試驗臺介紹模型試驗在江蘇大學國家水泵工程中心高精度多功能水泵閉式試驗臺進行。試驗臺的各種量測儀器設備的隨機不確定度控制在±0.1%以內,效率綜合不確定度優(yōu)于0.32%。為保障試驗泵在做空化時循環(huán)泵不發(fā)生空化現(xiàn)象,試驗臺采用立式結構。試驗臺的水循環(huán)系統(tǒng)結構布置見圖2。圖2試驗臺水循環(huán)系統(tǒng)結構布置圖2.2泵裝置模型試驗方案依據(jù)《水泵模型及裝置驗收試驗規(guī)程》SL140-2006,泵裝置模型的試驗轉速nm按照原型與模型的nD值相等的條件確定。原型泵葉輪直徑Dp為1.856m,額定轉速np為250r/min,模型泵葉輪直徑Dm為0.32m,計算得到模型泵裝置的試驗轉速nm為1450r/min。根據(jù)相似原理對水泵葉輪、導葉以及進、出水流道進行了全模擬,所有過流部件保證幾何相似,尺寸由同一模型比計算確定。模型泵葉輪導葉通過數(shù)控加工,模型流道通過電腦放樣鋼板焊接,流道內部表面加涂層,既滿足幾何相似又滿足糙率相似得要求。換算得到的模型泵裝置方案見圖3。由圖3可知,按原型結構尺寸換算后的模型泵裝置出水管道較長,且向上坡度較大,導致無法直接接入出水罐。若附加接管及彎頭,則導致模型泵裝置的出水流道與原型不完全相似,對試驗結果會產(chǎn)生較大的誤差。而且由于模型試驗系統(tǒng)為圖3模型泵裝置原方案閉式系統(tǒng),重力的作用可忽略不計。因此,筆者對試驗方案做了如下改進:將坡度向上的出水管道部分繞流道的對稱軸O-O旋轉180°,使流道坡度向下。這樣導致了流道的出口過低,仍然無法接入出水罐中。于是,把流道出口的彎頭前移,再把傾斜直管段的一部分移至彎頭后面,變成水平直管段,并保持流道的總長度不變,詳見
【作者單位】: 安徽省駟馬山引江工程管理處;中國水利水電科學研究院水利研究所;
【基金】:“十二五”國家科技支撐計劃項目(2015BAD20B01)
【分類號】:TV675
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本文編號:2515656
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