本文關(guān)鍵詞：均質(zhì)EGR及基于排氣回流的分層EGR在GDI發(fā)動(dòng)機(jī)部分負(fù)荷的應(yīng)用研究

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【摘要】：在節(jié)能減排的大背景下,傳統(tǒng)動(dòng)力輕型車(chē)輛面臨著日益嚴(yán)格的排放法規(guī)限制和純電動(dòng)汽車(chē)的激烈競(jìng)爭(zhēng),其生存壓力面臨著前所未有的挑戰(zhàn),而汽油機(jī)作為輕型車(chē)輛車(chē)載動(dòng)力的主流,對(duì)汽油機(jī)燃油經(jīng)濟(jì)性的改善勢(shì)在必行。廢氣再循環(huán)(EGR,Exhaust Gas Recirculation)憑借其清潔高效、容易實(shí)現(xiàn)的技術(shù)特點(diǎn),已成為改善發(fā)動(dòng)機(jī)性能的重要技術(shù)途徑,汽油機(jī)使用EGR不僅可以降低中小負(fù)荷時(shí)發(fā)動(dòng)機(jī)的進(jìn)氣泵氣損失和氮氧化物排放,而且大負(fù)荷時(shí)還可以降低末端混合氣的自燃概率,抑制爆震的發(fā)生,從而可以提高幾何壓縮比和增大點(diǎn)火提前角,改善發(fā)動(dòng)機(jī)的燃油經(jīng)濟(jì)性。但汽油機(jī)EGR所面臨的一個(gè)挑戰(zhàn)是當(dāng)EGR率過(guò)高時(shí)混合氣會(huì)被過(guò)度稀釋,火焰?zhèn)鞑ニ俣群腿紵€(wěn)定性明顯降低,甚至?xí)霈F(xiàn)失火,限制了EGR在汽油機(jī)上的進(jìn)一步應(yīng)用。汽油機(jī)實(shí)現(xiàn)高EGR率旨在降低當(dāng)量比燃燒模式下的進(jìn)氣泵氣損失,提高部分負(fù)荷的燃油經(jīng)濟(jì)性,為了探索提高汽油機(jī)EGR容忍度的技術(shù)手段,本文在一臺(tái)1.4T增壓直噴汽油機(jī)上進(jìn)行了均質(zhì)EGR協(xié)同不同耦合策略的試驗(yàn)。試驗(yàn)結(jié)果表明:汽油機(jī)部分負(fù)荷分別使用常規(guī)高、低壓EGR回路所獲得的扭矩隨EGR率的增大均表現(xiàn)為先升高后降低的變化趨勢(shì),在轉(zhuǎn)速1500r/min和2500r/min的試驗(yàn)工況點(diǎn)中能夠獲得正收益的最大EGR率較低,僅分別為15%和10%;而對(duì)比不同EGR回路的發(fā)動(dòng)機(jī)性能發(fā)現(xiàn),高壓EGR回路相比低壓EGR回路具有更好的瞬態(tài)響應(yīng)性和高EGR率易實(shí)現(xiàn)性,但同時(shí)也會(huì)帶來(lái)各缸EGR均勻度差和增壓器效率降低的問(wèn)題。汽油機(jī)部分負(fù)荷采用非冷卻的EGR,可以減小相同體積流量下的EGR密度,從而降低EGR作為惰性氣體對(duì)燃燒的稀釋作用,同時(shí)采用熱EGR方式還能夠提高燃燒室內(nèi)混合氣的熱氛圍,進(jìn)而促進(jìn)油氣混合和燃燒過(guò)程。汽油機(jī)均質(zhì)EGR耦合含氧燃料燃燒在微觀層面可以增大碳元素和氧元素的接觸反應(yīng)幾率,加快火焰?zhèn)鞑ニ俣?進(jìn)而提高EGR容忍度,但宏觀層面燃用含氧燃料會(huì)降低燃燒空氣需求量,節(jié)氣門(mén)開(kāi)度隨之減小,削弱了EGR對(duì)汽油機(jī)部分負(fù)荷進(jìn)氣泵氣損失的改善效果。汽油機(jī)均質(zhì)EGR耦合強(qiáng)進(jìn)氣滾流可以充分利用滾流壓縮破碎以后產(chǎn)生的湍流運(yùn)動(dòng),促進(jìn)分子間的動(dòng)量、質(zhì)量以及熱量交換,加快火焰?zhèn)鞑ニ俣?特別是對(duì)于大EGR率工況的燃燒改善效果更為顯著。當(dāng)汽油機(jī)引入加濃燃燒產(chǎn)生的EGR時(shí),EGR氣體中的未燃HC和CO可以作為一種氣態(tài)燃料再次參加燃燒,產(chǎn)生更高的扭矩輸出,并且氣態(tài)的HC和CO在燃燒過(guò)程中還擁有較快的燃燒速度,改善了高EGR率燃燒過(guò)程的定容度。雖然采用熱EGR、耦合含氧燃料、增強(qiáng)進(jìn)氣滾流、改變廢氣組分等措施均能夠改善廢氣對(duì)汽油機(jī)部分負(fù)荷燃燒的抑制效果,提高EGR容忍度,但這些改善效果仍是有限的。鑒于此,本研究?jī)?nèi)容在滾流氣道汽油機(jī)的基礎(chǔ)之上提出了一種基于排氣回流的新型EGR分層策略,即進(jìn)氣行程進(jìn)氣門(mén)打開(kāi)的同時(shí)二次開(kāi)啟排氣門(mén)使排氣道內(nèi)廢氣重新回流入氣缸,回流廢氣會(huì)在進(jìn)氣滾流的帶動(dòng)下發(fā)生隨滾流外圍的旋轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)移,在點(diǎn)火正時(shí)之前回流廢氣與缸內(nèi)新鮮空氣始終保持分層分布狀態(tài),并且通過(guò)排氣門(mén)二次開(kāi)啟行為參數(shù)以及進(jìn)氣滾流強(qiáng)度的調(diào)節(jié)還可以主動(dòng)控制回流廢氣的回流量和缸內(nèi)分布位置形成有利于燃燒的EGR分層狀態(tài),從而降低近點(diǎn)火時(shí)刻火花塞附近的廢氣濃度,消除或減弱廢氣對(duì)燃燒的抑制作用。本文采取了仿真計(jì)算和光學(xué)測(cè)量?jī)煞N手段共同研究了排氣回流分層這種新型分層方案的分層效果以及不同外部參數(shù)對(duì)回流廢氣缸內(nèi)分布位置的影響規(guī)律性。首先使用AVL Fire軟件建立了滾流氣道汽油機(jī)的仿真計(jì)算平臺(tái),對(duì)排氣門(mén)不同二次開(kāi)啟行為參數(shù)、不同進(jìn)氣滾流強(qiáng)度以及不同轉(zhuǎn)速和負(fù)荷的適應(yīng)性展開(kāi)計(jì)算,計(jì)算中根據(jù)排氣門(mén)的動(dòng)作特點(diǎn)將排氣門(mén)二次開(kāi)啟行為參數(shù)概括為排氣門(mén)不同二次開(kāi)啟時(shí)刻、排氣門(mén)不同二次開(kāi)啟持續(xù)期和排氣門(mén)不同二次開(kāi)啟升程。計(jì)算結(jié)果表明:排氣門(mén)只有在進(jìn)氣行程中后期二次開(kāi)啟回流廢氣才能產(chǎn)生隨進(jìn)氣滾流的旋轉(zhuǎn)運(yùn)動(dòng)和形成與新鮮空氣的分層分布狀態(tài),回流廢氣較早的進(jìn)入燃燒室基本無(wú)EGR分層現(xiàn)象的產(chǎn)生。較長(zhǎng)的排氣門(mén)二次開(kāi)啟持續(xù)期在增大廢氣回流量的同時(shí)還能起到降低滾流強(qiáng)度的作用,并且排氣門(mén)二次開(kāi)啟持續(xù)期越長(zhǎng)得到的滾流強(qiáng)度越弱,利用這一特性可以起到對(duì)某些廢氣過(guò)旋轉(zhuǎn)工況的抑制作用。較高的排氣門(mén)二次開(kāi)啟升程可以增大單位時(shí)間的廢氣回流量,但排氣門(mén)二次開(kāi)啟升程并不是越大越好,較大的排氣門(mén)二次開(kāi)啟升程會(huì)降低進(jìn)氣滾流的推動(dòng)作用,造成過(guò)多的回流廢氣擴(kuò)散到燃燒室中心區(qū)域,不利于初期火焰的發(fā)展和傳播。固定的排氣門(mén)二次開(kāi)啟行為參數(shù)并不具備轉(zhuǎn)速適應(yīng)性,不同的轉(zhuǎn)速需要各自優(yōu)化的排氣門(mén)二次開(kāi)啟行為參數(shù)才能獲得理想的EGR分層效果。較小的進(jìn)排氣壓差能顯著增大廢氣回流量,并且在固定的排氣門(mén)二次開(kāi)啟行為參數(shù)下表現(xiàn)出了一定的負(fù)荷適應(yīng)性;但當(dāng)進(jìn)排氣壓差過(guò)大時(shí),則需要對(duì)排氣門(mén)二次開(kāi)啟行為參數(shù)重新優(yōu)化。通過(guò)對(duì)滾流強(qiáng)度的控制可以實(shí)現(xiàn)對(duì)缸內(nèi)回流廢氣分布位置的主動(dòng)調(diào)節(jié),使回流廢氣在近點(diǎn)火時(shí)刻停留在遠(yuǎn)離火花點(diǎn)火的位置。為進(jìn)一步通過(guò)實(shí)驗(yàn)手段研究回流廢氣的缸內(nèi)分布特性并驗(yàn)證計(jì)算結(jié)果的準(zhǔn)確性,本文在自主開(kāi)發(fā)的單缸光學(xué)發(fā)動(dòng)機(jī)基礎(chǔ)之上搭建了一套平面激光誘導(dǎo)熒光法診斷系統(tǒng),用于測(cè)量回流廢氣的缸內(nèi)分布位置,該套系統(tǒng)主要包括光學(xué)發(fā)動(dòng)機(jī)、Nd:YAG激光器、ICCD、片光源生成鏡片組、變焦紫外鏡頭、示蹤氣體生成裝置等。實(shí)驗(yàn)用1#、2#、3#三根自制凸輪型線的排氣凸輪軸分別實(shí)現(xiàn)進(jìn)氣行程后半段、進(jìn)氣行程前半段、較高升程和較長(zhǎng)持續(xù)期的排氣門(mén)二次開(kāi)啟,用節(jié)氣門(mén)實(shí)現(xiàn)不同進(jìn)排氣壓差,用半封堵墊片實(shí)現(xiàn)不同進(jìn)氣滾流強(qiáng)度。1#排氣凸輪軸的測(cè)量結(jié)果表明,壓縮上止點(diǎn)前180°CA BTDC時(shí)回流廢氣基本布滿在燃燒室的排氣側(cè)壁面,而隨著活塞上行回流廢氣發(fā)生了隨滾流旋轉(zhuǎn)方向的運(yùn)動(dòng),由排氣側(cè)壁面逐步轉(zhuǎn)移到燃燒室右下角和燃燒室頂部,繼而再到燃燒室的進(jìn)氣側(cè)壁面,回流廢氣在進(jìn)氣行程后半段進(jìn)入燃燒室能夠產(chǎn)生隨進(jìn)氣滾流的旋轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)移,且轉(zhuǎn)移過(guò)程中始終保持與新鮮空氣的分層分布。2#排氣凸輪軸的測(cè)量結(jié)果表明,較早的排氣門(mén)二次開(kāi)啟時(shí)刻回流廢氣與新鮮空氣基本形成了均勻的混合氣。3#排氣凸輪軸的測(cè)量結(jié)果表明,長(zhǎng)持續(xù)期和高升程凸輪軸在增大廢氣回流量的同時(shí),還會(huì)產(chǎn)生減緩回流廢氣旋轉(zhuǎn)幅度的作用,有利于抑制過(guò)旋轉(zhuǎn)廢氣的產(chǎn)生。當(dāng)進(jìn)排氣壓差過(guò)大時(shí),缸內(nèi)負(fù)壓導(dǎo)致回流廢氣快速進(jìn)入氣缸,產(chǎn)生較強(qiáng)的氣流沖擊,使得回流廢氣難以被有效組織。增強(qiáng)進(jìn)氣滾流能夠起到加快回流廢氣旋轉(zhuǎn)速度的作用,有利于實(shí)現(xiàn)回流廢氣缸內(nèi)分布位置的主動(dòng)控制。光學(xué)測(cè)量得到的回流廢氣缸內(nèi)分布規(guī)律與仿真計(jì)算結(jié)果相同,證明了計(jì)算結(jié)果的準(zhǔn)確性。雖然通過(guò)三維仿真計(jì)算和PLIF光學(xué)測(cè)量可以得到排氣回流策略的EGR分層效果,但汽油機(jī)應(yīng)用該技術(shù)策略的優(yōu)劣最終還是要以燃燒性能的改善為評(píng)價(jià)標(biāo)準(zhǔn)。因此在當(dāng)量比進(jìn)氣模式下選擇EGR回流量較大且分層效果相對(duì)較好的排氣門(mén)二次開(kāi)啟進(jìn)氣上止點(diǎn)后70-180°CA ATDC最大升程5mm工況進(jìn)行初步燃燒計(jì)算,得出分層熱EGR工況比分層冷EGR工況和均質(zhì)冷EGR工況的缸壓峰值分別高出33.94%和79.81%,燃燒改善效果明顯。繼而對(duì)回流廢氣缸內(nèi)分布狀態(tài)所帶來(lái)的燃燒差異性進(jìn)行進(jìn)一步的研究,得出回流廢氣的缸內(nèi)分布位置應(yīng)盡可能遠(yuǎn)離火花塞點(diǎn)火區(qū),使得可燃混合氣燃燒有較大的燃燒空間和較短的火焰?zhèn)鞑ゾ嚯x,且應(yīng)以回流廢氣集中分布為控制目標(biāo),防止壓縮末期廢氣與新鮮空氣出現(xiàn)較厚的混合邊界層。同時(shí)為對(duì)比燃油缸內(nèi)噴射模式和當(dāng)量比進(jìn)氣模式發(fā)動(dòng)機(jī)的燃燒和排放性能,研究了原機(jī)多孔噴油器的噴霧特性,得出相同背壓不同噴射壓力下,高噴射壓力下的油束貫穿距離更長(zhǎng),噴油結(jié)束時(shí)刻,背壓0.1MPa時(shí),9MPa噴射壓力要比5MPa、1MPa噴射壓力貫穿距離分別高出22.6mm和50.6mm;而噴霧錐角在整個(gè)油束發(fā)展過(guò)程中高低噴射壓力的差別并不是很大,基本維持在40-50°夾角之間;相同噴射壓力不同背壓下,隨著背壓的增大,定容彈內(nèi)氣體對(duì)油束發(fā)展的阻礙作用增強(qiáng),噴霧形狀變得更為緊湊,油束貫穿距離減小,而噴霧錐角仍然變化不大。在標(biāo)定后的噴霧模型基礎(chǔ)之上計(jì)算得出,通過(guò)靈活的噴油策略和進(jìn)氣流動(dòng)匹配可以實(shí)現(xiàn)EGR分層與燃油分層的共存;排氣門(mén)二次開(kāi)啟進(jìn)氣上止點(diǎn)后70-180°CA最大升程5mm工況燃油缸內(nèi)噴射模式相比當(dāng)量比進(jìn)氣模式的燃燒性能相差不大,但爆震指數(shù)可降低兩個(gè)數(shù)量級(jí)。從燃燒缸壓數(shù)據(jù)和可視化火焰圖像分析,使用3#排氣凸輪軸實(shí)現(xiàn)的排氣回流分層燃燒相比相同EGR體積分?jǐn)?shù)的均質(zhì)EGR燃燒平均缸壓峰值可高出18.6%,且擁有更小的循環(huán)波動(dòng)量和更短的滯燃期。
【關(guān)鍵詞】：GDI發(fā)動(dòng)機(jī) 廢氣再循環(huán) 燃燒與排放 排氣回流 EGR分層 光學(xué)測(cè)量
【學(xué)位授予單位】：吉林大學(xué)
【學(xué)位級(jí)別】：博士
【學(xué)位授予年份】：2016
【分類(lèi)號(hào)】：U464.171
【目錄】：

• 摘要5-8
• Abstract8-16
• 第一章 緒論16-40
• 1.1 引言16-17
• 1.2 汽油機(jī)技術(shù)發(fā)展17-23
• 1.2.1 汽油機(jī)的發(fā)展概況17-18
• 1.2.2 制約汽油機(jī)經(jīng)濟(jì)性進(jìn)一步提高的若干問(wèn)題18-23
• 1.3 EGR在汽油機(jī)上的技術(shù)應(yīng)用23-31
• 1.3.1 均質(zhì)EGR在汽油機(jī)上的應(yīng)用24-28
• 1.3.2 分層EGR在汽油機(jī)上的應(yīng)用28-30
• 1.3.3 廢氣回流的EGR實(shí)現(xiàn)方式研究現(xiàn)狀30-31
• 1.4 缸內(nèi)氣流運(yùn)動(dòng)及工質(zhì)分布的主動(dòng)控制31-35
• 1.4.1 發(fā)動(dòng)機(jī)燃燒室內(nèi)的氣流運(yùn)動(dòng)31-34
• 1.4.2 缸內(nèi)工質(zhì)分布的主動(dòng)控制34-35
• 1.5 發(fā)動(dòng)機(jī)研究手段35-37
• 1.5.1 數(shù)值計(jì)算35-36
• 1.5.2 光學(xué)測(cè)量36-37
• 1.6 本文研究意義及主要內(nèi)容37-40
• 第二章 研究平臺(tái)搭建40-64
• 2.1 汽油機(jī)試驗(yàn)平臺(tái)搭建40-47
• 2.1.1 試驗(yàn)用發(fā)動(dòng)機(jī)及外圍測(cè)試設(shè)備40-42
• 2.1.2 發(fā)動(dòng)機(jī)電控系統(tǒng)開(kāi)發(fā)42-47
• 2.2 計(jì)算仿真平臺(tái)搭建47-54
• 2.2.1 幾何實(shí)體模型逆向獲取47-49
• 2.2.2 計(jì)算網(wǎng)格劃分49
• 2.2.3 邊界條件和初始條件設(shè)置49-51
• 2.2.4 數(shù)學(xué)模型及計(jì)算算法51-54
• 2.3 光學(xué)測(cè)量平臺(tái)搭建54-62
• 2.3.1 PLIF光學(xué)測(cè)量系統(tǒng)的搭建55-57
• 2.3.2 單缸光學(xué)發(fā)動(dòng)機(jī)的設(shè)計(jì)與改裝57-62
• 2.4 本章小結(jié)62-64
• 第三章 均質(zhì)EGR協(xié)同不同耦合策略對(duì)汽油機(jī)部分負(fù)荷性能的影響64-90
• 3.1 不同EGR引入方式對(duì)汽油機(jī)部分負(fù)荷性能的影響64-72
• 3.1.1 不同EGR回路改裝及EGR率定義64-65
• 3.1.2 低壓EGR回路的發(fā)動(dòng)機(jī)性能65-69
• 3.1.3 高壓EGR回路的發(fā)動(dòng)機(jī)性能69-71
• 3.1.4 不同EGR回路性能對(duì)比71-72
• 3.2 均質(zhì)熱EGR對(duì)汽油機(jī)部分負(fù)荷性能的影響72-76
• 3.2.1 高溫進(jìn)氣對(duì)汽油機(jī)性能的改善潛力72-73
• 3.2.2 熱EGR對(duì)發(fā)動(dòng)機(jī)性能的影響73-76
• 3.3 均質(zhì)EGR耦合含氧燃料對(duì)汽油機(jī)部分負(fù)荷性能的影響76-80
• 3.3.1 含氧燃料的制備76
• 3.3.2 EGR汽油機(jī)燃用不同比例含氧燃料的性能差異76-80
• 3.4 均質(zhì)EGR耦合不同滾流強(qiáng)度對(duì)汽油機(jī)部分負(fù)荷性能的影響80-84
• 3.4.1 滾流強(qiáng)度促進(jìn)汽油機(jī)燃燒的微觀分析80-81
• 3.4.2 不同滾流強(qiáng)度的實(shí)現(xiàn)81
• 3.4.3 不同進(jìn)氣滾流強(qiáng)度對(duì)廢氣再循環(huán)汽油機(jī)性能的影響81-84
• 3.5 不同EGR組分對(duì)汽油機(jī)部分負(fù)荷性能的影響84-88
• 3.5.1 不同EGR組分的應(yīng)用潛力及研究必要性84
• 3.5.2 不同EGR組分的試驗(yàn)方案84-85
• 3.5.3 不同EGR組分的發(fā)動(dòng)機(jī)性能對(duì)比85-88
• 3.6 本章小結(jié)88-90
• 第四章 基于排氣回流的EGR分層效果計(jì)算研究90-132
• 4.1 應(yīng)用EGR分層理論的柔性可控燃燒室90-91
• 4.2 利用排氣回流實(shí)現(xiàn)EGR分層的設(shè)計(jì)思想與研究方案91-96
• 4.2.1 設(shè)計(jì)思想91-93
• 4.2.2 研究方案93-94
• 4.2.3 EGR分層評(píng)價(jià)標(biāo)準(zhǔn)94-96
• 4.3 排氣門(mén)二次開(kāi)啟控制參數(shù)對(duì)EGR分層效果影響的數(shù)值計(jì)算96-119
• 4.3.1 排氣門(mén)二次開(kāi)啟時(shí)刻對(duì)EGR分層效果的影響96-104
• 4.3.2 排氣門(mén)二次開(kāi)啟持續(xù)期對(duì)EGR分層效果的影響104-112
• 4.3.3 排氣門(mén)二次開(kāi)啟升程對(duì)EGR分層效果的影響112-119
• 4.4 排氣門(mén)二次開(kāi)啟行為參數(shù)與不同轉(zhuǎn)速和負(fù)荷的適應(yīng)性119-126
• 4.4.1 不同轉(zhuǎn)速的排氣門(mén)二次開(kāi)啟行為參數(shù)優(yōu)化119-123
• 4.4.2 不同負(fù)荷的排氣門(mén)二次開(kāi)啟行為參數(shù)優(yōu)化123-126
• 4.5 滾流強(qiáng)度主動(dòng)控制對(duì)EGR分層效果的優(yōu)化126-130
• 4.6 本章小結(jié)130-132
• 第五章 基于排氣回流實(shí)現(xiàn)EGR分層的PLIF光學(xué)研究132-160
• 5.1 PLIF光學(xué)測(cè)量方法的理論描述132-135
• 5.2 PLIF測(cè)試系統(tǒng)搭建及標(biāo)定135-143
• 5.2.1 示蹤劑與激光波段選擇135-136
• 5.2.2 濾光片選擇136-137
• 5.2.3 PLIF標(biāo)定系統(tǒng)搭建及時(shí)序同步設(shè)置137-139
• 5.2.4 氣相池標(biāo)定實(shí)驗(yàn)139-141
• 5.2.5 標(biāo)定圖像分析141-143
• 5.3 利用PLIF方法測(cè)量回流廢氣缸內(nèi)分布的方案設(shè)計(jì)及平臺(tái)搭建143-149
• 5.3.1 實(shí)驗(yàn)方案設(shè)計(jì)143-146
• 5.3.2 基于排氣回流的PLIF測(cè)試平臺(tái)搭建146-147
• 5.3.3 圖像后處理147-149
• 5.4 EGR分層測(cè)試結(jié)果及分析149-155
• 5.4.1 排氣門(mén)二次開(kāi)啟規(guī)律影響回流廢氣分布的光學(xué)測(cè)量及分析149-151
• 5.4.2 進(jìn)氣壓力影響回流廢氣分布的光學(xué)測(cè)量及分析151-154
• 5.4.3 滾流強(qiáng)度影響回流廢氣分布的光學(xué)測(cè)量及分析154-155
• 5.5 測(cè)量結(jié)果與計(jì)算結(jié)果的對(duì)比155-158
• 5.6 本章小結(jié)158-160
• 第六章 應(yīng)用排氣回流EGR分層汽油機(jī)的燃燒特性160-190
• 6.1 當(dāng)量比進(jìn)氣模式下排氣回流分層的燃燒過(guò)程及分析160-170
• 6.1.1 數(shù)學(xué)模型及模型驗(yàn)證160-161
• 6.1.2 排氣回流分層優(yōu)化結(jié)果的初步燃燒計(jì)算161-163
• 6.1.3 回流廢氣缸內(nèi)不同分布位置的燃燒差異性163-165
• 6.1.4 回流廢氣不同濃度梯度的燃燒差異性165-167
• 6.1.5 潛在爆震風(fēng)險(xiǎn)的抑制措施167-170
• 6.2 燃油缸內(nèi)噴射模式下排氣回流分層的燃燒過(guò)程及分析170-182
• 6.2.1 多空噴油器噴霧特性170-173
• 6.2.2 計(jì)算噴霧模型標(biāo)定173-174
• 6.2.3 噴射參數(shù)對(duì)燃油分層分布的影響規(guī)律174-179
• 6.2.4 排氣回流分層耦合燃油分層的燃燒和排放特性179-182
• 6.3 應(yīng)用排氣回流EGR分層的光學(xué)單缸機(jī)燃燒改善182-187
• 6.3.1 試驗(yàn)方案設(shè)計(jì)182-184
• 6.3.2 排氣回流分層的單缸機(jī)燃燒特性184-187
• 6.4 本章小結(jié)187-190
• 第七章 全文總結(jié)及工作展望190-196
• 7.1 研究?jī)?nèi)容總結(jié)190-193
• 7.2 研究?jī)?nèi)容的創(chuàng)新點(diǎn)193-194
• 7.3 未來(lái)工作展望194-196
• 參考文獻(xiàn)196-206
• 作者及成果簡(jiǎn)介206-208
• 致謝208

【參考文獻(xiàn)】

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2 韓林沛;洪偉;王建軍;蘇巖;解方喜;;汽油機(jī)部分負(fù)荷應(yīng)用熱廢氣再循環(huán)實(shí)現(xiàn)臨界爆震的性能優(yōu)化[J];西安交通大學(xué)學(xué)報(bào);2015年10期

3 韓林沛;洪偉;解方喜;蘇巖;李冰;;直噴汽油機(jī)反轉(zhuǎn)起動(dòng)次循環(huán)起動(dòng)參數(shù)優(yōu)化[J];西安交通大學(xué)學(xué)報(bào);2015年01期

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5 韓林沛;洪偉;楊俊偉;楊萬(wàn)里;解方喜;蘇巖;;缸內(nèi)滾流對(duì)廢氣再循環(huán)汽油機(jī)性能影響的計(jì)算研究[J];車(chē)用發(fā)動(dòng)機(jī);2014年01期

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10 韓林沛;劉洪濤;孫博;安東;洪偉;解方喜;;EGR對(duì)車(chē)用柴油機(jī)性能影響的試驗(yàn)研究[J];車(chē)用發(fā)動(dòng)機(jī);2012年01期

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1 沈照杰;車(chē)用柴油機(jī)燃燒過(guò)程分析及EGR分層研究[D];吉林大學(xué);2013年

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4 謝宗法;基于配氣凸輪驅(qū)動(dòng)的全可變液壓氣門(mén)機(jī)構(gòu)的研究[D];山東大學(xué);2011年

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本文編號(hào)：777235