根據(jù)斜支承緩沖減振系統(tǒng)的簡化模型,列出系統(tǒng)受矩形波作用下的無量綱動(dòng)力學(xué)方程.利用Runge-Kutta法對(duì)方程進(jìn)行求解,將關(guān)鍵部件最大加速度與脈沖激勵(lì)幅值的比值作為反映系統(tǒng)動(dòng)力學(xué)放大因子,脈沖激勵(lì)時(shí)間作為變量,繪制關(guān)鍵部件的二維沖擊響應(yīng)譜.探討了系統(tǒng)傾斜角度、質(zhì)量比、頻率比等對(duì)關(guān)鍵部件沖擊響應(yīng)譜的影響規(guī)律.結(jié)果表明,減小支承角、頻率比增加、低頻率比下增大質(zhì)量比等可有效抑制關(guān)鍵部件最大加速度;隨系統(tǒng)主體阻尼比變大,關(guān)鍵部件最大加速度隨之顯著變大. 

【文章來源】：福建師大福清分校學(xué)報(bào). 2020,(02)

【文章頁數(shù)】：5 頁

【部分圖文】：

斜支承緩沖包裝系統(tǒng)

第2期段寧寧，等：矩形波下斜支承系統(tǒng)關(guān)鍵件的動(dòng)力學(xué)特性23圖2為不同傾斜角度（=70°、75°、80°、85°、90°）下系統(tǒng)關(guān)鍵部件沖擊響應(yīng)譜.得出結(jié)論,有別于線性包裝系統(tǒng)（=90°）,傾斜角度越小,則動(dòng)力學(xué)放大因子向下移動(dòng),即系統(tǒng)關(guān)鍵部件最大加速度越小.圖3所示為=70°,=0.1,=0.1,=0.05,=0.1時(shí),不同頻率比（=2,3,5,10）關(guān)鍵部件沖擊響應(yīng)譜.結(jié)果表明,關(guān)鍵部件最大加速度對(duì)低頻率比較敏感,增加頻率比,導(dǎo)致幅值下移顯著,而當(dāng)頻率比大于5時(shí),其下移速度變得非常緩慢.根據(jù)圖3所示,與高頻率比相對(duì),低頻率比對(duì)系統(tǒng)關(guān)鍵件沖擊響應(yīng)譜的影響較大,故主要研究低頻率比下質(zhì)量比對(duì)關(guān)鍵件沖擊響應(yīng)譜的影響規(guī)律（取=2）.圖4所示,設(shè)定=70°,=0.1,=2,=0.05,=0.1,得到不同質(zhì)量比（=0.01,0.05,0.10,0.20,0.30）關(guān)鍵部件沖擊響應(yīng)譜.由圖4所示,在低頻率比（<5）條件下,質(zhì)量比增大使系統(tǒng)動(dòng)力學(xué)放大因子明顯下移,即關(guān)鍵部件最大加速度隨質(zhì)量比的增加發(fā)生顯著減小.圖5所示為=70°,=0.1,=10,=0.01,=0時(shí),不同系統(tǒng)主體阻尼比（＝0.01,0.05,0.10,0.30,0.50）關(guān)鍵部件沖擊響應(yīng)譜.由圖5可知,關(guān)鍵部件的最大加速度對(duì)系統(tǒng)主體阻尼比也非常敏感,增加該阻尼比,會(huì)使該系統(tǒng)關(guān)鍵部件加速度幅值快速降低.圖6所示為=70°,=10,=0.01,=0.05,=0.1,不同無量綱脈沖激勵(lì)幅值（=0.01,0.05,0.10,0.15,0.20）關(guān)鍵部件沖圖2傾斜角度對(duì)關(guān)鍵部件沖擊響應(yīng)譜的影響（λ2=0.01,λ1=10，=0.05,=0.1,=0.01）圖3頻率比對(duì)關(guān)鍵部件沖擊響應(yīng)譜的影響圖4質(zhì)量比對(duì)關(guān)鍵部件沖擊響應(yīng)譜的影響圖5系統(tǒng)主體阻尼比對(duì)關(guān)鍵部件沖擊響應(yīng)譜的影響0.010.050.100.300.50圖6無量綱脈沖激勵(lì)幅值對(duì)關(guān)鍵件沖擊響應(yīng)譜的影響0.010.050.100.150.20

第2期段寧寧，等：矩形波下斜支承系統(tǒng)關(guān)鍵件的動(dòng)力學(xué)特性23圖2為不同傾斜角度（=70°、75°、80°、85°、90°）下系統(tǒng)關(guān)鍵部件沖擊響應(yīng)譜.得出結(jié)論,有別于線性包裝系統(tǒng)（=90°）,傾斜角度越小,則動(dòng)力學(xué)放大因子向下移動(dòng),即系統(tǒng)關(guān)鍵部件最大加速度越小.圖3所示為=70°,=0.1,=0.1,=0.05,=0.1時(shí),不同頻率比（=2,3,5,10）關(guān)鍵部件沖擊響應(yīng)譜.結(jié)果表明,關(guān)鍵部件最大加速度對(duì)低頻率比較敏感,增加頻率比,導(dǎo)致幅值下移顯著,而當(dāng)頻率比大于5時(shí),其下移速度變得非常緩慢.根據(jù)圖3所示,與高頻率比相對(duì),低頻率比對(duì)系統(tǒng)關(guān)鍵件沖擊響應(yīng)譜的影響較大,故主要研究低頻率比下質(zhì)量比對(duì)關(guān)鍵件沖擊響應(yīng)譜的影響規(guī)律（取=2）.圖4所示,設(shè)定=70°,=0.1,=2,=0.05,=0.1,得到不同質(zhì)量比（=0.01,0.05,0.10,0.20,0.30）關(guān)鍵部件沖擊響應(yīng)譜.由圖4所示,在低頻率比（<5）條件下,質(zhì)量比增大使系統(tǒng)動(dòng)力學(xué)放大因子明顯下移,即關(guān)鍵部件最大加速度隨質(zhì)量比的增加發(fā)生顯著減小.圖5所示為=70°,=0.1,=10,=0.01,=0時(shí),不同系統(tǒng)主體阻尼比（＝0.01,0.05,0.10,0.30,0.50）關(guān)鍵部件沖擊響應(yīng)譜.由圖5可知,關(guān)鍵部件的最大加速度對(duì)系統(tǒng)主體阻尼比也非常敏感,增加該阻尼比,會(huì)使該系統(tǒng)關(guān)鍵部件加速度幅值快速降低.圖6所示為=70°,=10,=0.01,=0.05,=0.1,不同無量綱脈沖激勵(lì)幅值（=0.01,0.05,0.10,0.15,0.20）關(guān)鍵部件沖圖2傾斜角度對(duì)關(guān)鍵部件沖擊響應(yīng)譜的影響（λ2=0.01,λ1=10，=0.05,=0.1,=0.01）圖3頻率比對(duì)關(guān)鍵部件沖擊響應(yīng)譜的影響圖4質(zhì)量比對(duì)關(guān)鍵部件沖擊響應(yīng)譜的影響圖5系統(tǒng)主體阻尼比對(duì)關(guān)鍵部件沖擊響應(yīng)譜的影響0.010.050.100.300.50圖6無量綱脈沖激勵(lì)幅值對(duì)關(guān)鍵件沖擊響應(yīng)譜的影響0.010.050.100.150.20

【參考文獻(xiàn)】：
期刊論文
[1]斜支承系統(tǒng)關(guān)鍵件的跌落破損評(píng)價(jià)[J]. 段寧寧,余立.  噪聲與振動(dòng)控制. 2019(01)
[2]跌落工況下斜支承系統(tǒng)易損件的沖擊特性[J]. 段寧寧,余立.  包裝工程. 2018(17)
[3]半正弦波脈沖激勵(lì)下斜支承系統(tǒng)沖擊特性[J]. 孔凡玲,陳安軍.  噪聲與振動(dòng)控制. 2012(02)
[4]半正弦脈沖激勵(lì)下斜支承包裝系統(tǒng)沖擊特性的研究[J]. 孔凡玲,陳安軍.  包裝工程. 2011(19)
[5]矩形脈沖激勵(lì)下斜支承彈簧系統(tǒng)沖擊特性的研究[J]. 陳安軍.  振動(dòng)與沖擊. 2010(10)
[6]斜支承彈簧包裝系統(tǒng)非線性振動(dòng)特性分析[J]. 陳安軍.  包裝工程. 2009(11)
[7]斜支承彈簧非線性減振系統(tǒng)的固有振動(dòng)[J]. 吳曉,楊立軍.  空間結(jié)構(gòu). 2008(04)
[8]斜支承彈簧減振系統(tǒng)豎向非線性自振研究[J]. 吳曉,羅佑新,吳揚(yáng).  振動(dòng)與沖擊. 2008(08)
[9]考慮易損件的正切型包裝系統(tǒng)沖擊破損邊界曲面研究[J]. 王軍,王志偉.  振動(dòng)與沖擊. 2008(02)
[10]半正弦脈沖激勵(lì)下考慮易損件的正切型包裝系統(tǒng)沖擊特性研究[J]. 王軍,王志偉.  振動(dòng)與沖擊. 2008(01)

碩士論文
[1]考慮易損件的斜支承包裝系統(tǒng)動(dòng)力學(xué)特性研究[D]. 段寧寧.江南大學(xué) 2014



本文編號(hào)：3565026