進(jìn)氣系統(tǒng)是發(fā)動(dòng)機(jī)最重要的系統(tǒng)之一,其結(jié)構(gòu)直接會(huì)影響進(jìn)入氣缸的空氣量、氣流的速度分布及其湍流狀況等,這些因素都直接關(guān)系到機(jī)車柴油機(jī)的燃燒過程,進(jìn)而影響機(jī)車柴油機(jī)的經(jīng)濟(jì)性、動(dòng)力性和排放性。利用仿真軟件可以對(duì)機(jī)車柴油機(jī)的進(jìn)氣系統(tǒng)進(jìn)行數(shù)值模擬:通過一維計(jì)算仿真,可以分析各個(gè)不同宏觀結(jié)構(gòu)的進(jìn)氣管對(duì)于柴油機(jī)性能影響,從而探究出進(jìn)氣管的各個(gè)結(jié)構(gòu)對(duì)進(jìn)氣性能影響產(chǎn)生的變化趨勢(shì),找到進(jìn)氣系統(tǒng)相應(yīng)宏觀結(jié)構(gòu)的改進(jìn)方法;通過三維仿真計(jì)算,可以分析出進(jìn)氣系統(tǒng)各個(gè)細(xì)節(jié)特征對(duì)進(jìn)氣的效率、進(jìn)氣湍流能和進(jìn)氣速度分布的影響,從而為進(jìn)氣系統(tǒng)的細(xì)節(jié)特征改進(jìn)指明方向。因此本文利用一維和三維仿真軟件對(duì)6265柴油機(jī)進(jìn)氣系統(tǒng)分別進(jìn)行整體和局部仿真計(jì)算,為柴油機(jī)的性能優(yōu)化提供新的研究思路。首先,采用GT-POWER仿真軟件建立6265機(jī)車柴油機(jī)整機(jī)一維仿真模型,并結(jié)合實(shí)驗(yàn)室臺(tái)架仿真數(shù)據(jù)進(jìn)行驗(yàn)證調(diào)試和分析,從而確保了 GT-POWER一維整機(jī)模型的準(zhǔn)確性。通過上述一維整機(jī)模型對(duì)進(jìn)氣管的結(jié)構(gòu)（進(jìn)氣總管直徑、進(jìn)氣總管長(zhǎng)度和進(jìn)氣歧管長(zhǎng)度等）進(jìn)行變參數(shù)仿真計(jì)算,從而探究進(jìn)氣管的宏觀結(jié)構(gòu)對(duì)柴油機(jī)性能的影響。通過最后的計(jì)算仿真數(shù)據(jù)驗(yàn)證原機(jī)進(jìn)氣系統(tǒng)的... 

【文章來源】：大連交通大學(xué)遼寧省

【文章頁數(shù)】：93 頁

【學(xué)位級(jí)別】：碩士

【部分圖文】：

圖２．１活塞在氣缸內(nèi)運(yùn)動(dòng)的速度和加速度曲線??Ｆｉｇ．?２．１?Ｖｅｌｏｃｉｔｙ?ａｎｄ?ａｃｃｅｌｅｒａｔｉｏｎ?ｃｕｒｖｅ?ｏｆ?ｐｉｓｔｏｎ?ｉｎ?ｃｙｌｉｎｄｅｒ．??

圖２．２進(jìn)氣系統(tǒng)內(nèi)壓力波的傳播曲線??Ｆｉｇｕｒｅ?２．２?Ｔｈｅ?ｐｒｏｐａｇａｔｉｏｎ?ｃｕｒｖｅ?ｏｆ?ｐｒｅｓｓｕｒｅ?ｗａｖｅ?ｉｎ?ｔｈｅ?ｉｎｔａｋｅ?ｓｙｓｔｅｍ??圖２．１所示是活塞在氣缸內(nèi)運(yùn)動(dòng)的速度和加速度曲線變化，圖２．２所示是在進(jìn)氣系??統(tǒng)的進(jìn)氣管管長(zhǎng)不變時(shí)，進(jìn)氣系統(tǒng)內(nèi)靠近進(jìn)氣門處支管口的壓力波的傳播隨著時(shí)間ｔ的??變化曲線。在ａ?＜７７°時(shí)，內(nèi)燃機(jī)活塞處于下行狀態(tài)，并且加速度是不斷變化，圖２－１??中１’－２＇段即表示本過程加速度曲線；內(nèi)燃機(jī)氣缸內(nèi)由于壓力差產(chǎn)生的壓力波從產(chǎn)生部??位向進(jìn)氣管進(jìn)口段傳播的過程可以用圖２－２中１＇－２＇段所表示。在ａ＞７７°時(shí)，內(nèi)燃機(jī)??活塞下行的加速度反向，圖２．１中１＇－２＇段即表示本過程加速度曲線；內(nèi)燃機(jī)氣缸內(nèi)由于??壓力差產(chǎn)生的壓力波從進(jìn)氣管進(jìn)口段向各個(gè)進(jìn)氣門口段傳播的過程可以用圖２．２中２＇－３＇??段所表示。當(dāng)上述壓力波傳播到進(jìn)氣管的開口段時(shí)，其被阻礙并產(chǎn)生反射壓力波，這種??壓力波被稱為異類壓力波；當(dāng)壓力波傳播到進(jìn)氣管額封閉段時(shí)，其也會(huì)被阻礙并產(chǎn)生反??射壓力波，這種壓力波被稱為同類壓力波；因此當(dāng)上述壓力波在進(jìn)氣系統(tǒng)的入口處經(jīng)過??反射

Ｆｉｇｕｒｅ?２．３?Ｏｎｅ?ｅｌｅｍｅｎｔ?ｆｌｏｗ?ｔｕｂｅ?ｃｏｎｔｒｏｌ?ｂｏｄｙ??將一元管流動(dòng)設(shè)置為：定常流動(dòng)、不可壓縮流體，管內(nèi)的流動(dòng)是有限個(gè)截面的流體??流束的集合，以一段微兀一兀流管為研宄對(duì)象，如圖２．３所不，Ａｉ截面和Ａ］截面上的??入口流速的平均值分別是ｖｄＰｖ２，?Ａ！截面和Ａ２截面上的平均壓強(qiáng)分別為ｐｄｎｐ２，管??內(nèi)總流量的動(dòng)能修正系數(shù)分別設(shè)置為ａ！和ａ２，依據(jù)不可壓縮流體定常流動(dòng)伯努利方程：??竽＋２１＋１?筍＋ｚ２＋＾＾ｒ￣?（２．７）??２ｇ－?ｐｇ?２ｇ?ｐｇ?ｇ??可以得出：在研究不可壓縮粘性絕熱流體時(shí)，微元流體質(zhì)點(diǎn)的切向應(yīng)力做功時(shí)，其??摩擦力所做的功損失的能量都是來源于流體的機(jī)械能，最終都轉(zhuǎn)化為流體內(nèi)能，為了克??服流體流動(dòng)的粘性阻力的作用，其總流體的機(jī)械能是隨之遞減的［２３］，因此，總水頭線逐??漸下降

【參考文獻(xiàn)】：
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碩士論文
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本文編號(hào)：3374211