鋸齒形渦發(fā)生器在車(chē)用散熱器中的應(yīng)用研究
發(fā)布時(shí)間:2021-02-24 09:14
為了保證工程車(chē)輛散熱器工作穩(wěn)定性,降低空氣側(cè)渦流產(chǎn)生的影響,針對(duì)散熱器翅片幾何特征進(jìn)行改進(jìn)。首先,對(duì)比管片式散熱器模型的仿真結(jié)果與試驗(yàn)數(shù)據(jù),以驗(yàn)證仿真模型的準(zhǔn)確性;然后對(duì)安裝鋸齒形渦發(fā)生器的散熱器模型進(jìn)行仿真,計(jì)算改進(jìn)前后散熱器JF因子并進(jìn)行比較;最后,對(duì)不同渦發(fā)生器結(jié)構(gòu)參數(shù)下的散熱器進(jìn)行對(duì)比分析。結(jié)果表明:空氣速度在2~12 m/s區(qū)間時(shí),新散熱器的JF因子高于原散熱器,當(dāng)流速為12 m/s時(shí),改進(jìn)散熱器的JF因子高出約30%;對(duì)比分析不同渦發(fā)生器結(jié)構(gòu)參數(shù)水平下的散熱器,氣流攻角30°和渦發(fā)生器高度2.34 mm對(duì)散熱器傳熱系數(shù)和壓力損失影響最大,渦發(fā)生器寬度變化對(duì)其影響很小,鋸齒高度對(duì)壓力損失影響較大,但對(duì)傳熱系數(shù)影響很小。
【文章來(lái)源】:車(chē)用發(fā)動(dòng)機(jī). 2019,(02)北大核心
【文章頁(yè)數(shù)】:7 頁(yè)
【部分圖文】:
圖1結(jié)構(gòu)參數(shù)示意2模型仿真與試驗(yàn)驗(yàn)證
Sc/mm13換熱管長(zhǎng)徑Ph/mm14管排間距Sr/mm18換熱管短徑hh/mm2.5圖1結(jié)構(gòu)參數(shù)示意2模型仿真與試驗(yàn)驗(yàn)證2.1網(wǎng)格劃分與設(shè)置對(duì)整個(gè)計(jì)算區(qū)域采用結(jié)構(gòu)性和非結(jié)構(gòu)性網(wǎng)格混合劃分網(wǎng)格,為提高仿真計(jì)算的準(zhǔn)確度,在各壁面設(shè)置邊界層,邊界層劃分5層,初始值0.005,增長(zhǎng)率1.1,部分網(wǎng)格見(jiàn)圖2。圖2模型部分網(wǎng)格延長(zhǎng)單元體入口與出口區(qū)域,以保證流動(dòng)的平穩(wěn)性[9]。具體邊界設(shè)定見(jiàn)圖3。圖3單元體邊界模型2.2相關(guān)仿真邊界設(shè)定根據(jù)工程車(chē)輛的實(shí)際作業(yè)狀況,確定散熱器模型的仿真參數(shù)。參照文獻(xiàn)[9],在入口速度2,4,6,8,10,12m/s下進(jìn)行仿真,選用標(biāo)準(zhǔn)κ-ε湍流模型,流體為空氣,忽略升浮力。仿真參數(shù)見(jiàn)表2。2019年4月劉亞?wèn)|,等:鋸齒形渦發(fā)生器在車(chē)用散熱器中的應(yīng)用研究·16·
3散熱器改進(jìn)及仿真分析3.1散熱器改進(jìn)模型通常情況下,散熱器散熱面積越大,壓力損失也越大;氣流流過(guò)換熱管后形成了馬蹄渦,滯留了部分熱量。因此,在換熱管上安裝鋸齒形渦發(fā)生器(翼片)以改善散熱。鋸齒形渦發(fā)生器參數(shù):翼片寬度(wv)1.45mm,翼片高度(hv)3.24mm,翼片厚度(dv)0.12mm,鋸齒高度(hs)0.55mm。安裝渦發(fā)生器后散熱器新模型見(jiàn)圖6。圖6改進(jìn)散熱器模型3.2改進(jìn)模型仿真結(jié)果分析改進(jìn)模型單元體的網(wǎng)格劃分、邊界條件設(shè)置及各參數(shù)設(shè)置均與原始模型相同。渦流發(fā)生裝置除與熱管接觸部分外均設(shè)置為無(wú)滑移壁面(wall)。入口處空氣速度為6m/s時(shí),新散熱器模型仿真結(jié)果見(jiàn)圖7。新散熱器模型入口處空氣壓力為101.28~108.80Pa,在首次流經(jīng)換熱管后,壓力下降了7.52~15.05Pa,流體邊界層在脫離換熱管壁面后順延到了渦發(fā)生器,從而使得邊界層的分離得到了延遲,增大了沿程阻力。圖7b為新散熱器模型的溫度云圖,此時(shí)氣體區(qū)域平均溫度達(dá)到66.5℃。從圖中可以看到換熱管后面高溫區(qū)域增大,這是由于渦發(fā)生器與換熱管相連,相應(yīng)地增加了散熱面積,導(dǎo)致?lián)Q熱量增加,由場(chǎng)的協(xié)同性原理可知,渦發(fā)生器改善了速度場(chǎng)與溫度場(chǎng)的矢量夾角,增強(qiáng)了換熱;并且從速度矢量局部放大圖(圖7c)中可以看到,換熱管后渦流面圖7改進(jìn)散熱器仿真結(jié)果積不大,且強(qiáng)度不高,這是由于鋸齒形渦發(fā)生器阻礙了馬蹄渦的形成,同時(shí)尾緣鋸齒產(chǎn)生額外的小馬蹄渦加快了
【參考文獻(xiàn)】:
期刊論文
[1]尾緣鋸齒結(jié)構(gòu)的降噪物理機(jī)制實(shí)驗(yàn)[J]. 許坤波,喬渭陽(yáng),紀(jì)良,陳偉杰. 航空動(dòng)力學(xué)報(bào). 2015(02)
[2]虛擬風(fēng)洞下的車(chē)輛散熱器模塊性能改進(jìn)[J]. 劉佳鑫,秦四成,徐振元,張奧,習(xí)羽,張學(xué)林. 吉林大學(xué)學(xué)報(bào)(工學(xué)版). 2014(02)
[3]渦流發(fā)生器對(duì)風(fēng)力機(jī)專(zhuān)用翼型氣動(dòng)特性的影響[J]. 張磊,楊科,徐建中. 工程熱物理學(xué)報(bào). 2010(05)
[4]帶有渦流發(fā)生器的離心壓氣機(jī)內(nèi)流動(dòng)分析[J]. 劉小民,張煒,席光. 工程熱物理學(xué)報(bào). 2007(06)
[5]小尺度渦流發(fā)生器強(qiáng)化傳熱特性及機(jī)理[J]. 張金鳳,汪健生,孫健. 節(jié)能技術(shù). 2006(05)
博士論文
[1]工程機(jī)械散熱模塊傳熱性能研究[D]. 劉佳鑫.吉林大學(xué) 2013
本文編號(hào):3049152
【文章來(lái)源】:車(chē)用發(fā)動(dòng)機(jī). 2019,(02)北大核心
【文章頁(yè)數(shù)】:7 頁(yè)
【部分圖文】:
圖1結(jié)構(gòu)參數(shù)示意2模型仿真與試驗(yàn)驗(yàn)證
Sc/mm13換熱管長(zhǎng)徑Ph/mm14管排間距Sr/mm18換熱管短徑hh/mm2.5圖1結(jié)構(gòu)參數(shù)示意2模型仿真與試驗(yàn)驗(yàn)證2.1網(wǎng)格劃分與設(shè)置對(duì)整個(gè)計(jì)算區(qū)域采用結(jié)構(gòu)性和非結(jié)構(gòu)性網(wǎng)格混合劃分網(wǎng)格,為提高仿真計(jì)算的準(zhǔn)確度,在各壁面設(shè)置邊界層,邊界層劃分5層,初始值0.005,增長(zhǎng)率1.1,部分網(wǎng)格見(jiàn)圖2。圖2模型部分網(wǎng)格延長(zhǎng)單元體入口與出口區(qū)域,以保證流動(dòng)的平穩(wěn)性[9]。具體邊界設(shè)定見(jiàn)圖3。圖3單元體邊界模型2.2相關(guān)仿真邊界設(shè)定根據(jù)工程車(chē)輛的實(shí)際作業(yè)狀況,確定散熱器模型的仿真參數(shù)。參照文獻(xiàn)[9],在入口速度2,4,6,8,10,12m/s下進(jìn)行仿真,選用標(biāo)準(zhǔn)κ-ε湍流模型,流體為空氣,忽略升浮力。仿真參數(shù)見(jiàn)表2。2019年4月劉亞?wèn)|,等:鋸齒形渦發(fā)生器在車(chē)用散熱器中的應(yīng)用研究·16·
3散熱器改進(jìn)及仿真分析3.1散熱器改進(jìn)模型通常情況下,散熱器散熱面積越大,壓力損失也越大;氣流流過(guò)換熱管后形成了馬蹄渦,滯留了部分熱量。因此,在換熱管上安裝鋸齒形渦發(fā)生器(翼片)以改善散熱。鋸齒形渦發(fā)生器參數(shù):翼片寬度(wv)1.45mm,翼片高度(hv)3.24mm,翼片厚度(dv)0.12mm,鋸齒高度(hs)0.55mm。安裝渦發(fā)生器后散熱器新模型見(jiàn)圖6。圖6改進(jìn)散熱器模型3.2改進(jìn)模型仿真結(jié)果分析改進(jìn)模型單元體的網(wǎng)格劃分、邊界條件設(shè)置及各參數(shù)設(shè)置均與原始模型相同。渦流發(fā)生裝置除與熱管接觸部分外均設(shè)置為無(wú)滑移壁面(wall)。入口處空氣速度為6m/s時(shí),新散熱器模型仿真結(jié)果見(jiàn)圖7。新散熱器模型入口處空氣壓力為101.28~108.80Pa,在首次流經(jīng)換熱管后,壓力下降了7.52~15.05Pa,流體邊界層在脫離換熱管壁面后順延到了渦發(fā)生器,從而使得邊界層的分離得到了延遲,增大了沿程阻力。圖7b為新散熱器模型的溫度云圖,此時(shí)氣體區(qū)域平均溫度達(dá)到66.5℃。從圖中可以看到換熱管后面高溫區(qū)域增大,這是由于渦發(fā)生器與換熱管相連,相應(yīng)地增加了散熱面積,導(dǎo)致?lián)Q熱量增加,由場(chǎng)的協(xié)同性原理可知,渦發(fā)生器改善了速度場(chǎng)與溫度場(chǎng)的矢量夾角,增強(qiáng)了換熱;并且從速度矢量局部放大圖(圖7c)中可以看到,換熱管后渦流面圖7改進(jìn)散熱器仿真結(jié)果積不大,且強(qiáng)度不高,這是由于鋸齒形渦發(fā)生器阻礙了馬蹄渦的形成,同時(shí)尾緣鋸齒產(chǎn)生額外的小馬蹄渦加快了
【參考文獻(xiàn)】:
期刊論文
[1]尾緣鋸齒結(jié)構(gòu)的降噪物理機(jī)制實(shí)驗(yàn)[J]. 許坤波,喬渭陽(yáng),紀(jì)良,陳偉杰. 航空動(dòng)力學(xué)報(bào). 2015(02)
[2]虛擬風(fēng)洞下的車(chē)輛散熱器模塊性能改進(jìn)[J]. 劉佳鑫,秦四成,徐振元,張奧,習(xí)羽,張學(xué)林. 吉林大學(xué)學(xué)報(bào)(工學(xué)版). 2014(02)
[3]渦流發(fā)生器對(duì)風(fēng)力機(jī)專(zhuān)用翼型氣動(dòng)特性的影響[J]. 張磊,楊科,徐建中. 工程熱物理學(xué)報(bào). 2010(05)
[4]帶有渦流發(fā)生器的離心壓氣機(jī)內(nèi)流動(dòng)分析[J]. 劉小民,張煒,席光. 工程熱物理學(xué)報(bào). 2007(06)
[5]小尺度渦流發(fā)生器強(qiáng)化傳熱特性及機(jī)理[J]. 張金鳳,汪健生,孫健. 節(jié)能技術(shù). 2006(05)
博士論文
[1]工程機(jī)械散熱模塊傳熱性能研究[D]. 劉佳鑫.吉林大學(xué) 2013
本文編號(hào):3049152
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