本文主要研究的是車(chē)用軸流式冷卻風(fēng)扇,而風(fēng)扇設(shè)計(jì)參數(shù)中,不同半徑處弦長(zhǎng)扭角分布以及前掠角對(duì)風(fēng)扇氣動(dòng)性能影響較大。本文運(yùn)用成熟的優(yōu)化算法對(duì)風(fēng)扇設(shè)計(jì)參數(shù)進(jìn)行了優(yōu)化,并對(duì)優(yōu)化結(jié)果與實(shí)驗(yàn)結(jié)果相對(duì)比驗(yàn)證,分析了具體設(shè)計(jì)參數(shù)對(duì)風(fēng)扇氣動(dòng)性能的影響。將風(fēng)力機(jī)經(jīng)典葉素-動(dòng)量理論應(yīng)用于車(chē)用軸流式冷卻風(fēng)扇,建立了冷卻風(fēng)扇幾何參數(shù)、風(fēng)扇轉(zhuǎn)速與風(fēng)量-扭矩的關(guān)系理論模型。該模型根據(jù)冷卻風(fēng)扇與風(fēng)力機(jī)能量轉(zhuǎn)換的差異,對(duì)經(jīng)典葉素-動(dòng)量在葉素載荷方向,出入口邊界條件等方面進(jìn)行了修正。實(shí)現(xiàn)葉素-動(dòng)量理論在風(fēng)扇風(fēng)量、扭矩理論計(jì)算上面的應(yīng)用。隨后,基于實(shí)驗(yàn)測(cè)量和理論計(jì)算的方法對(duì)風(fēng)扇風(fēng)量、扭矩理論計(jì)算模型進(jìn)行了驗(yàn)證。結(jié)果表明,風(fēng)扇風(fēng)量、扭矩的理論計(jì)算方法不僅能夠反映風(fēng)量、扭矩隨風(fēng)扇轉(zhuǎn)速的變化規(guī)律,且具備較高的計(jì)算精度。在本文研究的模型中,風(fēng)量理論算法與實(shí)驗(yàn)結(jié)果的平均誤差為3.57%,扭矩理論算法與實(shí)驗(yàn)結(jié)果的平均誤差為1.51%�；谌~素-動(dòng)量理論對(duì)風(fēng)量扭矩的理論計(jì)算公式,利用粒子群算法的優(yōu)化,在特定轉(zhuǎn)速下達(dá)到目標(biāo)風(fēng)量時(shí),以扭矩為目標(biāo)函數(shù),實(shí)現(xiàn)扭矩最小,對(duì)冷卻風(fēng)扇弦長(zhǎng)、扭角的分布進(jìn)行優(yōu)化,得出了優(yōu)化后的弦長(zhǎng)扭角在不同半徑處的分布。建... 

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【學(xué)位級(jí)別】：碩士

【部分圖文】：

冷卻風(fēng)扇風(fēng)扇幾何模型

圖 3.3 優(yōu)化流程圖Fig.3.3 Optimization flowchart卻風(fēng)扇弦長(zhǎng)-扭角的優(yōu)化結(jié)果 優(yōu)化結(jié)果表 3.1 弦長(zhǎng)及扭角分布Table 3.1 Distribution of chord length and Twist angle半徑(mm) 翼型弦長(zhǎng)(mm) 翼型扭角（°）60 44.9 41.682.3 56.8 39.7104.5 58 34.1126.8 47.8 30.8149 41.7 27.9

圖 4.1 冷卻風(fēng)扇試驗(yàn)件Fig.4.1 Cooling fan for test架實(shí)驗(yàn)場(chǎng)的建立參照風(fēng)扇性能測(cè)試實(shí)驗(yàn)臺(tái)（如圖 4.2b, 流體仿真區(qū)域包括：外界空氣區(qū)，冷區(qū)以及風(fēng)洞區(qū)的結(jié)構(gòu)與實(shí)驗(yàn)一致。測(cè)試時(shí)，塊(如圖 3c 所示)，風(fēng)扇罩的長(zhǎng)度和寬度為 41口安裝，空氣通過(guò)風(fēng)扇能進(jìn)入風(fēng)洞。

【參考文獻(xiàn)】：
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碩士論文
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