發(fā)布時間：2018-08-23 08:25

【摘要】：隨著人們生活品質的提高,汽車的NVH(噪聲、振動和聲粗糙度)性能越來越引起人們的注意,有關汽車質量的法律法規(guī)日益嚴格,我國的汽車三包政策在2013年已經實施。國內某款乘用車上市不久出現(xiàn)發(fā)動機異響抱怨,對于汽車生產商來說,必須迅速采取改善對策才能適應競爭激烈的市場。通過汽車噪聲試驗了解噪聲振動的頻域和時域特征,明確發(fā)動機異響源為曲軸振動噪聲,同時曲軸振動傳遞至曲軸前端減振器,使曲軸減振器與機油泵發(fā)出敲擊噪聲。應用FFT和小波分析的方法能夠得到曲軸振動噪聲的頻域特征:在發(fā)動機倉有300~800Hz寬頻率段敲擊噪聲,在副駕駛室有370~420Hz窄頻率段敲擊噪聲,在發(fā)動機正時系統(tǒng)側懸置、機油泵外殼、1號主軸承座上有相近頻率的振動。應用帶通巴特沃斯濾波器的分析方法能夠得到曲軸振動噪聲的時域特征:發(fā)動機倉噪聲和發(fā)動機正時系統(tǒng)側懸置、機油泵外殼、1號主軸承座振動在同一時刻均有峰值,且發(fā)生在1號氣缸上止點后51度,1號氣缸最大爆發(fā)壓力后22.7度,發(fā)動機轉兩轉發(fā)生1次。曲軸振動噪聲的影響因素有很多,從解決汽車企業(yè)的工程實際問題出發(fā),對相關影響因素進行相應對策:(1)改進主軸承選配表增厚1號主軸承孔的軸承,降低1號主軸承孔的油膜間隙。(2)改進主軸承座安裝螺栓的軸力,降低全部主軸承孔的油膜間隙。(3)發(fā)動機缸體實施T5熱處理改進,減小主軸承孔的熱變形。(4)減小減振器端面的寬度。(5)調整缸體機油泵安裝定位孔的位置度尺寸水平。通過發(fā)動機正時側懸置振動量來評價噪聲大小,對策前水平為14.3m/s2,實施油膜間隙改進后振動量降低到4.6m/s2,實施減振器和機油泵轉子間隙改進后振動量降低到3.5 m/s2,實施相關對策后,異響得到了改善。
[Abstract]:With the improvement of people's quality of life, the performance of NVH (noise, Vibration and Sound Roughness) has attracted more and more attention. The laws and regulations on automobile quality are becoming more and more strict. The three-package policy of automobile has been implemented in our country in 2013. A passenger car in China soon appeared complaints of abnormal engine noise. For auto makers, it is necessary to take prompt improvement measures to adapt to the fierce competition in the market. The characteristics of frequency domain and time domain of noise vibration are understood by vehicle noise test. It is clear that the engine abnormal noise source is crankshaft vibration noise, and the crankshaft vibration is transmitted to the front of crankshaft absorber, which makes crank shaft shock absorber and engine oil pump send out percussion noise. The frequency domain characteristics of crankshaft vibration noise can be obtained by using FFT and wavelet analysis methods: there is 300~800Hz wide frequency percussion noise in engine bin, 370~420Hz narrow frequency percussion noise in auxiliary cab, and suspension in engine timing system. Oil pump housing, 1 main bearing seat has similar frequency of vibration. The time-domain characteristics of crankshaft vibration noise can be obtained by using the analysis method with Tunbatworth filter: engine bunker noise and engine timing system side mount, engine oil pump shell and No. 1 main bearing have peak vibration at the same time. It also occurs at 51 degrees after the stop point on cylinder 1 and 22.7 degrees after the maximum burst pressure of cylinder 1. The engine turns two turns once. There are many factors affecting the vibration and noise of crankshaft. In order to solve the engineering practical problems of automobile enterprises, the corresponding countermeasures are put forward: (1) improving the bearing of the main bearing hole No. 1 thickened by the selection table of main bearing, Reducing the oil film clearance of the No. 1 main bearing hole. (2) improving the axial force of the main bearing seat mounting bolt and reducing the oil film clearance of all the main bearing holes. (3) the engine cylinder block is improved by T5 heat treatment, Reduce the thermal deformation of the main bearing hole. (4) reduce the width of the damper end surface. (5) adjust the position and size level of the positioning hole of the oil pump installation. The noise level is 14.3 m / s ~ (2) before the response, the vibration is reduced to 4.6 m / s ~ (2) after the oil film gap is improved, and the vibration is reduced to 3.5 m / s ~ (2) after the improvement of the rotor clearance between the absorber and the engine oil pump. The noise has improved.
【學位授予單位】：華南理工大學
【學位級別】：碩士
【學位授予年份】：2016
【分類號】：U464.133.3

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本文編號：2198482