為了保證鉆地戰(zhàn)斗部打擊防護層目標時不發(fā)生跳彈,需要對彈體侵徹目標的臨界跳彈角度進行分析和估算。開展了一定大長徑比彈體斜侵徹混凝土的跳彈實驗,分析了在250⁴30m/s速度下彈體侵徹30和60 MPa鋼筋混凝土的臨界跳彈角度,給出了彈體臨界跳彈角度包絡線。當靶板強度相同時,隨著侵徹速度的增加,彈體的臨界跳彈傾角增大,增大的趨勢逐漸變緩;在相同侵徹速度下,隨著靶板強度的增加,彈體的臨界跳彈傾角減小;經驗公式分析得到的彈體臨界跳彈傾角偏低于實驗,但偏差基本在3°以內。 

【文章來源】：爆炸與沖擊. 2016,36(06)北大核心EICSCD

【文章頁數(shù)】：6 頁

【部分圖文】：

圖１傾角侵徹實驗原理示意圖Ｆｉｇ．１Ｓｃｈｅｍａｔｉｃｓｏｆｐｅｎｅｔｒａｔｏｒｉｍｐａｃｔｉｎｇｔａｒｇｅｔｓｗｉｔｈｏｂｌｉｑｕｅａｎｇｌｅ１．２彈體

圖１傾角侵徹實驗原理示意圖Ｆｉｇ．１Ｓｃｈｅｍａｔｉｃｓｏｆｐｅｎｅｔｒａｔｏｒｉｍｐａｃｔｉｎｇｔａｒｇｅｔｓｗｉｔｈｏｂｌｉｑｕｅａｎｇｌｅ圖２脫殼過程示意圖Ｆｉｇ．２Ｓｃｈｅｍａｔｉｃｄｉａｇｒａｍｏｆｓａｂｏｔｄｉｓｃａｒｄｉｎｇ１．２彈體小尺寸模擬彈直徑為５０ｍｍ，長度為４１６ｍｍ，重量約３．６ｋｇ，彈體內裝填模擬裝藥，如圖３所示。彈體材料采用３０ＣｒＭｎＳｉＮｉ２ＭｏＶＥ高強鋼，熱處理后的材料力學性能分別為：抗拉強度１６８０ＭＰａ，屈服強度１５１０ＭＰａ，延伸率１４％，沖擊功７２Ｊ，斷裂韌性１１２ＭＰａ·ｍ１／２。１．３靶體圓柱形鋼筋混凝土靶的設計強度為３０和６０ＭＰａ，體積配筋率為０．２％。靶板直徑為１．０ｍ，厚度為０．７ｍ，傾角為３５°和４５°。為減小彈體侵徹過程對混凝土靶邊界效應的影響，圓柱靶周圍用５ｍｍ厚的鋼箍加固，如圖４所示�；炷涟邪逯谱髦�，水泥、水和骨料含量依據國軍標ＧＪＢ１１１２－９１《軍用機場場道工程施工及驗收規(guī)范》�；炷涟邪逶跇藴蕼囟取穸葪l件下養(yǎng)護２８ｄ。實驗前對加工的鋼筋混凝土靶進行強度檢測，強度分別為３１．５和６１．８ＭＰａ。圖３實驗彈體Ｆｉｇ．３Ｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔａｌｐｅｎｅｔｒａｔｏｒ圖４實驗用鋼筋混凝土靶Ｆｉｇ．４Ｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔａｌｒｅｉｎｆｏｒｃｅｄｃｏｎｃｒｅｔｅｔａｒｇｅｔｓ７９８爆炸與沖擊第３６卷

２結果及分析２．１結果進行了２０余發(fā)實驗彈撞擊鋼筋混凝土靶板實驗，撞靶速度范圍為２５０～４３０ｍ／ｓ，撞靶傾角范圍為３０°～４５°。圖５給出了彈體分別在約２５０和４２０ｍ／ｓ速度下撞擊３０ＭＰａ鋼筋混凝土靶未跳彈和跳彈情況的典型實驗圖片。彈體侵徹６０ＭＰａ鋼筋混凝土靶板實驗１１發(fā)，速度約２６０、３１０、３４０、３８０和４２０ｍ／ｓ。約２６０ｍ／ｓ速度下的打靶實驗３發(fā)：第１發(fā)實驗靶板傾角設計為３０°，彈體撞靶速度為２５８ｍ／ｓ，彈體撞靶后未發(fā)生跳彈，侵入混凝土靶中；根據第１發(fā)實驗結果，調整靶板傾角至３３°，然后進行第２發(fā)打靶實驗，彈體以２５４ｍ／ｓ的速度撞擊靶板，由于鋼筋的約束，彈體恰好嵌在靶板內部，根據彈道分析，彈體接近臨界跳彈；然后繼續(xù)調整靶板傾角至３６°，又進行了第３發(fā)打靶實驗，彈體在２５７ｍ／ｓ速度下撞擊靶板，撞靶后彈體明顯跳彈，彈體穿入防護鋼靶中。約３１０ｍ／ｓ速度下的彈體打靶實驗２發(fā)：第１發(fā)實驗彈體以３０８ｍ／ｓ速度、３５°傾角撞擊靶板，撞靶結束后，彈體落入靶箱內，根據彈道分析，彈體未發(fā)生跳彈，但由于沒有外力約束，實驗彈從混凝土靶中滑落；第２發(fā)實驗彈體以３１２ｍ／ｓ速度、３８°傾角撞擊靶板，撞靶后彈體跳彈，并侵入混凝土靶板上方的防護鋼靶中。約３４０ｍ／ｓ速度下的彈體打靶實驗２發(fā)：第１發(fā)實驗彈體以３４２ｍ／ｓ速度、３６°傾角撞擊靶板，彈體撞擊靶板后，未發(fā)生跳彈；然后增加彈體撞靶傾角至３９°，進行第２發(fā)實驗，實驗彈體以３３８ｍ／ｓ速度、

【參考文獻】：
期刊論文
[1]入射角對跳彈現(xiàn)象影響的數(shù)值模擬[J]. 吳榮波,陳智剛,王慶華.  機械. 2011(10)

碩士論文
[1]跳彈機理研究與數(shù)值模擬[D]. 劉晉.中北大學 2011



本文編號：3601578