控制面偏轉(zhuǎn)方式對前掠翼靜氣彈特性的影響
發(fā)布時間:2021-11-12 17:49
針對不同控制面偏轉(zhuǎn)方式對彈性前掠翼靜氣彈特性的影響,基于計算流體力學(xué)/計算結(jié)構(gòu)力學(xué)(CFD/CSD)松耦合靜氣動彈性數(shù)值計算方法,計算和分析了不同迎角、動壓及馬赫數(shù)條件下前、后緣控制面聯(lián)合偏轉(zhuǎn)對前掠翼模型的氣動特性和彈性變形特性的影響。計算結(jié)果表明:控制面偏轉(zhuǎn)對前掠翼飛機(jī)靜氣動彈性特性影響較大;當(dāng)迎角變化,同向偏轉(zhuǎn)方式的氣動特性和彈性變形特性較好,α=4°時,彈性機(jī)翼的升阻特性較好;當(dāng)動壓變化時,反向偏轉(zhuǎn)方式的氣動特性和彈性特性占優(yōu),最大升阻比較同向偏轉(zhuǎn)提高約7%,反向偏轉(zhuǎn)方式氣動特性較好,最大升阻比較同向偏轉(zhuǎn)提高約7%;當(dāng)馬赫數(shù)變化時,彈性機(jī)翼條件下3種模型分別在Ma=0.7時升力系數(shù)達(dá)到最大值。計算結(jié)果可以為前掠翼飛機(jī)的實際應(yīng)用提供參考。
【文章來源】:空軍工程大學(xué)學(xué)報(自然科學(xué)版). 2019,20(01)北大核心CSCD
【文章頁數(shù)】:7 頁
【部分圖文】:
圖1y/b=0.95展位壓力系數(shù)
圖2前掠翼計算模型示意圖3模型機(jī)翼幾何輪廓機(jī)翼為彈性,材料屬性為E1=0.89GPa,E2=1.54GPa,v=0.31,G=2.6GPa,ρ1=381.98kg/m3;其中,E1指弦向彈性模量,E2指軸向彈性模量,v是泊松比,G為剪切模量。用多面體網(wǎng)格對計算模型流場域進(jìn)行網(wǎng)格剖分,用四面體網(wǎng)格對機(jī)翼結(jié)構(gòu)進(jìn)行剖分,流場網(wǎng)格和結(jié)構(gòu)網(wǎng)格單元數(shù)量分別為300萬和80萬,見圖4。圖4計算模型網(wǎng)格3結(jié)果與分析3.1不同迎角在Ma=0.6,Re=2.32×106的條件下,采用CFD/CSD松耦合計算方法,對不同模型的靜氣動彈性特性隨迎角的變化進(jìn)行研究。3.1.1氣動特性由圖5(a)可知,彈性機(jī)翼的升力系數(shù)在小迎角時較剛性機(jī)翼大,大迎角時情況相反,這是由前掠機(jī)翼的正向扭轉(zhuǎn)決定的,機(jī)翼的扭轉(zhuǎn)變形導(dǎo)致機(jī)翼局部迎角增大,小迎角條件下,機(jī)翼未失速,迎角增大導(dǎo)致升力系數(shù)增大,迎角過大時,由于局部機(jī)翼達(dá)到失速迎角,過大的扭轉(zhuǎn)變形會導(dǎo)致升力系數(shù)不增反降;無論是剛性機(jī)翼條件還是彈性機(jī)翼條件,控制面同向或者反向偏轉(zhuǎn)均可使升力系數(shù)提高,大迎角下同向偏轉(zhuǎn)方式比反向偏轉(zhuǎn)的提升幅度略大。圖5不同迎角模型的氣動特性第1期蘇新兵,等:控制面偏轉(zhuǎn)方式對前掠翼靜氣彈特性的影響51
圖2前掠翼計算模型示意圖3模型機(jī)翼幾何輪廓機(jī)翼為彈性,材料屬性為E1=0.89GPa,E2=1.54GPa,v=0.31,G=2.6GPa,ρ1=381.98kg/m3;其中,E1指弦向彈性模量,E2指軸向彈性模量,v是泊松比,G為剪切模量。用多面體網(wǎng)格對計算模型流場域進(jìn)行網(wǎng)格剖分,用四面體網(wǎng)格對機(jī)翼結(jié)構(gòu)進(jìn)行剖分,流場網(wǎng)格和結(jié)構(gòu)網(wǎng)格單元數(shù)量分別為300萬和80萬,見圖4。圖4計算模型網(wǎng)格3結(jié)果與分析3.1不同迎角在Ma=0.6,Re=2.32×106的條件下,采用CFD/CSD松耦合計算方法,對不同模型的靜氣動彈性特性隨迎角的變化進(jìn)行研究。3.1.1氣動特性由圖5(a)可知,彈性機(jī)翼的升力系數(shù)在小迎角時較剛性機(jī)翼大,大迎角時情況相反,這是由前掠機(jī)翼的正向扭轉(zhuǎn)決定的,機(jī)翼的扭轉(zhuǎn)變形導(dǎo)致機(jī)翼局部迎角增大,小迎角條件下,機(jī)翼未失速,迎角增大導(dǎo)致升力系數(shù)增大,迎角過大時,由于局部機(jī)翼達(dá)到失速迎角,過大的扭轉(zhuǎn)變形會導(dǎo)致升力系數(shù)不增反降;無論是剛性機(jī)翼條件還是彈性機(jī)翼條件,控制面同向或者反向偏轉(zhuǎn)均可使升力系數(shù)提高,大迎角下同向偏轉(zhuǎn)方式比反向偏轉(zhuǎn)的提升幅度略大。圖5不同迎角模型的氣動特性第1期蘇新兵,等:控制面偏轉(zhuǎn)方式對前掠翼靜氣彈特性的影響51
【參考文獻(xiàn)】:
期刊論文
[1]飛機(jī)結(jié)構(gòu)氣動彈性分析與控制研究[J]. 胡海巖,趙永輝,黃銳. 力學(xué)學(xué)報. 2016(01)
[2]氣動彈性計算中網(wǎng)格變形方法研究進(jìn)展[J]. 張偉偉,高傳強(qiáng),葉正寅. 航空學(xué)報. 2014(02)
[3]主動氣動彈性機(jī)翼多控制面配平綜合優(yōu)化設(shè)計[J]. 楊超,肖志鵬,萬志強(qiáng). 工程力學(xué). 2011(12)
[4]彈性變形對柔性機(jī)翼氣動特性影響分析[J]. 張華,馬東立,馬鐵林. 北京航空航天大學(xué)學(xué)報. 2008(05)
[5]柔性復(fù)合材料前掠翼飛機(jī)靜氣動彈性分析[J]. 萬志強(qiáng),唐長紅,鄒叢青. 復(fù)合材料學(xué)報. 2002(05)
[6]前掠翼氣動特性研究[J]. 張彬乾,B.Laschka. 西北工業(yè)大學(xué)學(xué)報. 1989(03)
本文編號:3491391
【文章來源】:空軍工程大學(xué)學(xué)報(自然科學(xué)版). 2019,20(01)北大核心CSCD
【文章頁數(shù)】:7 頁
【部分圖文】:
圖1y/b=0.95展位壓力系數(shù)
圖2前掠翼計算模型示意圖3模型機(jī)翼幾何輪廓機(jī)翼為彈性,材料屬性為E1=0.89GPa,E2=1.54GPa,v=0.31,G=2.6GPa,ρ1=381.98kg/m3;其中,E1指弦向彈性模量,E2指軸向彈性模量,v是泊松比,G為剪切模量。用多面體網(wǎng)格對計算模型流場域進(jìn)行網(wǎng)格剖分,用四面體網(wǎng)格對機(jī)翼結(jié)構(gòu)進(jìn)行剖分,流場網(wǎng)格和結(jié)構(gòu)網(wǎng)格單元數(shù)量分別為300萬和80萬,見圖4。圖4計算模型網(wǎng)格3結(jié)果與分析3.1不同迎角在Ma=0.6,Re=2.32×106的條件下,采用CFD/CSD松耦合計算方法,對不同模型的靜氣動彈性特性隨迎角的變化進(jìn)行研究。3.1.1氣動特性由圖5(a)可知,彈性機(jī)翼的升力系數(shù)在小迎角時較剛性機(jī)翼大,大迎角時情況相反,這是由前掠機(jī)翼的正向扭轉(zhuǎn)決定的,機(jī)翼的扭轉(zhuǎn)變形導(dǎo)致機(jī)翼局部迎角增大,小迎角條件下,機(jī)翼未失速,迎角增大導(dǎo)致升力系數(shù)增大,迎角過大時,由于局部機(jī)翼達(dá)到失速迎角,過大的扭轉(zhuǎn)變形會導(dǎo)致升力系數(shù)不增反降;無論是剛性機(jī)翼條件還是彈性機(jī)翼條件,控制面同向或者反向偏轉(zhuǎn)均可使升力系數(shù)提高,大迎角下同向偏轉(zhuǎn)方式比反向偏轉(zhuǎn)的提升幅度略大。圖5不同迎角模型的氣動特性第1期蘇新兵,等:控制面偏轉(zhuǎn)方式對前掠翼靜氣彈特性的影響51
圖2前掠翼計算模型示意圖3模型機(jī)翼幾何輪廓機(jī)翼為彈性,材料屬性為E1=0.89GPa,E2=1.54GPa,v=0.31,G=2.6GPa,ρ1=381.98kg/m3;其中,E1指弦向彈性模量,E2指軸向彈性模量,v是泊松比,G為剪切模量。用多面體網(wǎng)格對計算模型流場域進(jìn)行網(wǎng)格剖分,用四面體網(wǎng)格對機(jī)翼結(jié)構(gòu)進(jìn)行剖分,流場網(wǎng)格和結(jié)構(gòu)網(wǎng)格單元數(shù)量分別為300萬和80萬,見圖4。圖4計算模型網(wǎng)格3結(jié)果與分析3.1不同迎角在Ma=0.6,Re=2.32×106的條件下,采用CFD/CSD松耦合計算方法,對不同模型的靜氣動彈性特性隨迎角的變化進(jìn)行研究。3.1.1氣動特性由圖5(a)可知,彈性機(jī)翼的升力系數(shù)在小迎角時較剛性機(jī)翼大,大迎角時情況相反,這是由前掠機(jī)翼的正向扭轉(zhuǎn)決定的,機(jī)翼的扭轉(zhuǎn)變形導(dǎo)致機(jī)翼局部迎角增大,小迎角條件下,機(jī)翼未失速,迎角增大導(dǎo)致升力系數(shù)增大,迎角過大時,由于局部機(jī)翼達(dá)到失速迎角,過大的扭轉(zhuǎn)變形會導(dǎo)致升力系數(shù)不增反降;無論是剛性機(jī)翼條件還是彈性機(jī)翼條件,控制面同向或者反向偏轉(zhuǎn)均可使升力系數(shù)提高,大迎角下同向偏轉(zhuǎn)方式比反向偏轉(zhuǎn)的提升幅度略大。圖5不同迎角模型的氣動特性第1期蘇新兵,等:控制面偏轉(zhuǎn)方式對前掠翼靜氣彈特性的影響51
【參考文獻(xiàn)】:
期刊論文
[1]飛機(jī)結(jié)構(gòu)氣動彈性分析與控制研究[J]. 胡海巖,趙永輝,黃銳. 力學(xué)學(xué)報. 2016(01)
[2]氣動彈性計算中網(wǎng)格變形方法研究進(jìn)展[J]. 張偉偉,高傳強(qiáng),葉正寅. 航空學(xué)報. 2014(02)
[3]主動氣動彈性機(jī)翼多控制面配平綜合優(yōu)化設(shè)計[J]. 楊超,肖志鵬,萬志強(qiáng). 工程力學(xué). 2011(12)
[4]彈性變形對柔性機(jī)翼氣動特性影響分析[J]. 張華,馬東立,馬鐵林. 北京航空航天大學(xué)學(xué)報. 2008(05)
[5]柔性復(fù)合材料前掠翼飛機(jī)靜氣動彈性分析[J]. 萬志強(qiáng),唐長紅,鄒叢青. 復(fù)合材料學(xué)報. 2002(05)
[6]前掠翼氣動特性研究[J]. 張彬乾,B.Laschka. 西北工業(yè)大學(xué)學(xué)報. 1989(03)
本文編號:3491391
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