為研究間隙非線性對(duì)慣容-橡膠復(fù)合隔振器位移響應(yīng)的影響,建立了含間隙的非線性并聯(lián)式Ⅱ型ISD隔振系統(tǒng)和非線性動(dòng)力學(xué)方程。使用四階和五階龍格-庫(kù)塔法在Matlab中對(duì)該非線性方程進(jìn)行數(shù)值求解,以不含間隙的線性方程作為對(duì)比,通過(guò)分岔圖、相位圖、龐加萊截面圖研究了非線性系統(tǒng)的動(dòng)力學(xué)特性,以及非線性方程和線性方程產(chǎn)生明顯的數(shù)值解偏差時(shí)間隙的取值范圍;加工了慣容-橡膠復(fù)合隔振器試驗(yàn)樣品,在MTS電液伺服試驗(yàn)臺(tái)上進(jìn)行了復(fù)合隔振器的位移響應(yīng)試驗(yàn),試驗(yàn)結(jié)論與理論分析結(jié)論相吻合。研究結(jié)果表明輕微的間隙不會(huì)影響到慣容-橡膠復(fù)合隔振器的位移響應(yīng),但其力學(xué)性能會(huì)受到影響。 

【文章來(lái)源】：振動(dòng)與沖擊. 2020,39(17)北大核心EICSCD

【文章頁(yè)數(shù)】：7 頁(yè)

【部分圖文】：

線性并聯(lián)式Ⅱ型ISD隔振系統(tǒng)

基于線性并聯(lián)式Ⅱ型ISD隔振系統(tǒng)的基本原理,文獻(xiàn)[18]公布了一種慣容-橡膠復(fù)合隔振器,如圖2所示。圖2中:1-絲杠,2-飛輪,3-頂蓋,4-金屬橡膠組件,提供剛度和阻尼,5-底座,6-軸承,7-限位塊。為了研究間隙對(duì)對(duì)慣容-橡膠復(fù)合隔振器位移響應(yīng)的影響,把間隙從滾珠絲杠式慣容器中獨(dú)立出來(lái),忽略其它非線性因素的影響,然后將間隙與剩下的部分串聯(lián)進(jìn)行研究。為了簡(jiǎn)化分析,將間隙考慮為對(duì)稱(chēng)間隙,如圖3所示。然后建立非線性并聯(lián)式Ⅱ型ISD隔振系統(tǒng),如圖4所示。圖4中,m為隔振對(duì)象的質(zhì)量,x為隔振對(duì)象的位移,以系統(tǒng)處于平衡位置同時(shí)間隙處于中心位置時(shí)為零點(diǎn),建立向上的一維坐標(biāo)系統(tǒng);P為間隙(Play),ε為1/2間隙值;對(duì)系統(tǒng)施加的強(qiáng)迫力為Psin(ωt+τ)。

為了研究間隙對(duì)對(duì)慣容-橡膠復(fù)合隔振器位移響應(yīng)的影響,把間隙從滾珠絲杠式慣容器中獨(dú)立出來(lái),忽略其它非線性因素的影響,然后將間隙與剩下的部分串聯(lián)進(jìn)行研究。為了簡(jiǎn)化分析,將間隙考慮為對(duì)稱(chēng)間隙,如圖3所示。然后建立非線性并聯(lián)式Ⅱ型ISD隔振系統(tǒng),如圖4所示。圖4中,m為隔振對(duì)象的質(zhì)量,x為隔振對(duì)象的位移,以系統(tǒng)處于平衡位置同時(shí)間隙處于中心位置時(shí)為零點(diǎn),建立向上的一維坐標(biāo)系統(tǒng);P為間隙(Play),ε為1/2間隙值;對(duì)系統(tǒng)施加的強(qiáng)迫力為Psin(ωt+τ)。圖4 含間隙的非線性并聯(lián)式Ⅱ型ISD隔振系統(tǒng)

【參考文獻(xiàn)】：
期刊論文
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[4]摩擦力對(duì)滾珠絲杠慣容器頻響特性的影響[J]. 張孝良,聶佳梅.  機(jī)械科學(xué)與技術(shù). 2015(05)
[5]滾珠絲杠式慣容器試驗(yàn)及力學(xué)性能預(yù)測(cè)[J]. 孫曉強(qiáng),陳龍,汪若塵,張孝良,陳月霞.  振動(dòng)與沖擊. 2014(14)
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