【摘要】：本文以某露天礦山為工程背景,主要研究干濕循環(huán)對(duì)露天礦山巖質(zhì)高邊坡穩(wěn)定性的影響。從礦山北采區(qū)下盤取回花崗巖,在室內(nèi)進(jìn)行加工,對(duì)合格試件進(jìn)行測(cè)定干濕循環(huán)次數(shù)試驗(yàn);確定合適的干濕循環(huán)次數(shù)后,進(jìn)行單軸壓縮試驗(yàn)和劈裂試驗(yàn)。得到的試驗(yàn)數(shù)據(jù)通過廣義Hoke-Brown準(zhǔn)則進(jìn)行計(jì)算后,利用MIDAS/GTS軟件對(duì)礦山北采區(qū)1060剖面下盤的巖質(zhì)高邊坡進(jìn)行不同干濕循環(huán)次數(shù)的數(shù)值模擬計(jì)算。(1)測(cè)定干濕循環(huán)次數(shù)試驗(yàn)中,以單軸抗壓強(qiáng)度為判斷標(biāo)準(zhǔn)。根據(jù)試驗(yàn)結(jié)果,確定總循環(huán)次數(shù)為10次,其余干濕循環(huán)次數(shù)為0次、1次、3次和6次。(2)花崗巖在干濕循環(huán)后進(jìn)行了室內(nèi)單軸壓縮試驗(yàn)和劈裂試驗(yàn),單軸抗壓強(qiáng)度、彈性模量、泊松比等力學(xué)參數(shù)都與干濕循環(huán)次數(shù)成反比例增長(zhǎng)關(guān)系。試件在單軸壓縮試驗(yàn)后出現(xiàn)明顯的拉伸劈裂破壞特征,且隨著干濕循環(huán)次數(shù)的增加,局部出現(xiàn)剪切破壞。(3)聲發(fā)射特性分析中,發(fā)現(xiàn)大部分試件在破壞前沒有明顯的突變點(diǎn),初期呈現(xiàn)臺(tái)階式的增長(zhǎng)。隨著干濕循環(huán)次數(shù)的增加,試件從加壓到破壞的時(shí)間逐漸減短,累計(jì)振鈴計(jì)數(shù)從700000降到300000,在利用聲發(fā)射監(jiān)測(cè)干濕循環(huán)對(duì)礦山最終邊坡穩(wěn)定性影響時(shí),可作為參考依據(jù)。(4)基于廣義Hoke-Brown強(qiáng)度準(zhǔn)則計(jì)算的巖體單軸抗壓強(qiáng)度、彈性模量、材料常數(shù)和抗拉強(qiáng)度與完整巖石的力學(xué)參數(shù)變化一致。(5)模擬計(jì)算的結(jié)果顯示隨著干濕循環(huán)次數(shù)的增加,最大主應(yīng)力和最大剪應(yīng)力在逐漸減小。最小主應(yīng)力等值線在90米水平~-6米水平、-60米水平、-120米水平~240米水平的臺(tái)階坡腳處出現(xiàn)突變。等效塑性應(yīng)變?cè)?240米水平坡腳處達(dá)到最大值;在90米水平~18米水平的等效塑性應(yīng)變區(qū)在逐漸的增大。(6)經(jīng)過計(jì)算,在只考慮干濕循環(huán)這一因素下,10次干濕循環(huán)后邊坡處于失穩(wěn)狀態(tài),建議設(shè)計(jì)院1060剖面下盤的最終邊坡角取值小于43°,并對(duì)此最終邊坡角進(jìn)行重新計(jì)算。
【學(xué)位授予單位】：昆明理工大學(xué)
【學(xué)位級(jí)別】：碩士
【學(xué)位授予年份】：2018
【分類號(hào)】：TD87
【圖文】：

研究技術(shù)路線流程

圖2.1位置交通圖

圖 2.2 礦床圖片[80]Fig 2.2 Deposit pictures[80]千枚巖組成了礦體的上盤圍巖，花崗巖組成了礦體的下盤圍巖。礦層內(nèi)局性比較復(fù)雜，有花崗巖、石英綠泥片巖、云母石英巖、綠泥巖和脈巖等巖石的較多夾層和夾石，夾層中還有極貧礦和富鐵礦的分布。其中，脈巖有玢

【參考文獻(xiàn)】

相關(guān)期刊論文 前10條

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本文編號(hào)：2756519