【摘要】：為解決沖擊地壓礦井深部破碎軟巖巷道大變形問題,針對義馬礦區(qū)常村煤礦西翼輔助運料斜巷復雜工程環(huán)境,分析了巷道破壞特征,揭示了巷道變形破壞機制,指出高原巖應力、多次采動、圍巖承載力差、頻繁微震事件、圍巖錨固性能差綜合因素作用下造成巷道破壞失穩(wěn)。提出該類巷道控制對策,采用全斷面注漿及強力注漿錨索加固系統(tǒng),確定注漿加固方案、參數(shù)和工藝,利用礦壓觀測和全景窺視圍巖內部狀況檢驗加固效果。工業(yè)性試驗結果表明方案能夠有效控制圍巖變形,巷道斷面收縮率降低70%,維護成本降低35%。
【圖文】：

工作面分層開采，上分層開采完畢，21180和21200工作面為綜放開采，回采完畢;東南側相鄰依次為21區(qū)煤軌道21區(qū)膠帶下山、21區(qū)東輔助運料斜巷，21161工作面下分層未回采，設計停采線距離21區(qū)西輔助運料斜巷138m。西翼輔助運料斜巷服務期間受四鄰工作面回采多次動壓影響，整修頻繁，變形嚴重區(qū)域整個斷面基本閉合。西翼輔助運料斜巷位置見圖1。圖1西翼輔助運料斜巷布置1.2破壞特征分析原支護方案下西翼輔助運料斜巷礦壓顯現(xiàn)強烈，具有以下明顯破壞特征:(1)變形速度快，巷道無穩(wěn)定期西翼輔助運料斜巷重修周期一般為1.5～2a。原支護下巷道重修初期泥巖風化、碎脹明顯，兩幫移近和底鼓發(fā)展快，錨網(wǎng)主動支護系統(tǒng)失效，破碎圍巖重力及高應力共同作用下，頂?shù)装逖杆僖平�，整個斷面同時收縮，巷道變形監(jiān)測結果顯示，巷道服務期間圍巖一直處于變形破壞狀態(tài)。(2)整體變形量大井下巷道變形破壞如圖2所示，局部地段巷道斷面僅能人爬穿行，巷道原寬6.5m，高4.2m，修復前部分巷道剩余寬度為1.5m，高度為1m，斷面收縮達80%以上，變形嚴重地段巷道幾乎閉合。(3)圍巖內部破壞嚴重、范圍廣，，頂板比兩幫破壞深度大局部地段頂板圍巖內部結構狀況如圖3所示，其中頂板破碎帶及離層已發(fā)展至圍巖深6.0m處，兩幫破壞深度一般不超過4m，頂板圍巖破壞范圍遠超兩幫。巷道周圍嚴重破碎帶集中在0～4.0m，該范圍內圍巖基本全部破壞。圖2巷道斷面嚴重收縮圖3頂板泥巖內部破壞狀況2巷道變形破壞機制影響沖擊地壓礦井深部圍巖穩(wěn)定的主要因素包括原巖應力高、多次采動影響、圍巖承載力低、微震事件的頻繁動載、圍巖錨固性能差。原巖應力高、多次采動是影響巷道失穩(wěn)的根本性因素，圍巖承載力差是基礎因素;錨固性能差造成支護體系難以發(fā)揮作用，是影響支

奩搗保嗵湫窩現(xiàn)厙鈌蛘鉫齠廈婊猗頸蘸稀Ｎ饕碭?助運料斜巷位置見圖1。圖1西翼輔助運料斜巷布置1.2破壞特征分析原支護方案下西翼輔助運料斜巷礦壓顯現(xiàn)強烈，具有以下明顯破壞特征:(1)變形速度快，巷道無穩(wěn)定期西翼輔助運料斜巷重修周期一般為1.5～2a。原支護下巷道重修初期泥巖風化、碎脹明顯，兩幫移近和底鼓發(fā)展快，錨網(wǎng)主動支護系統(tǒng)失效，破碎圍巖重力及高應力共同作用下，頂?shù)装逖杆僖平麄�斷面同時收縮，巷道變形監(jiān)測結果顯示，巷道服務期間圍巖一直處于變形破壞狀態(tài)。(2)整體變形量大井下巷道變形破壞如圖2所示，局部地段巷道斷面僅能人爬穿行，巷道原寬6.5m，高4.2m，修復前部分巷道剩余寬度為1.5m，高度為1m，斷面收縮達80%以上，變形嚴重地段巷道幾乎閉合。(3)圍巖內部破壞嚴重、范圍廣，頂板比兩幫破壞深度大局部地段頂板圍巖內部結構狀況如圖3所示，其中頂板破碎帶及離層已發(fā)展至圍巖深6.0m處，兩幫破壞深度一般不超過4m，頂板圍巖破壞范圍遠超兩幫。巷道周圍嚴重破碎帶集中在0～4.0m，該范圍內圍巖基本全部破壞。圖2巷道斷面嚴重收縮圖3頂板泥巖內部破壞狀況2巷道變形破壞機制影響沖擊地壓礦井深部圍巖穩(wěn)定的主要因素包括原巖應力高、多次采動影響、圍巖承載力低、微震事件的頻繁動載、圍巖錨固性能差。原巖應力高、多次采動是影響巷道失穩(wěn)的根本性因素，圍巖承載力差是基礎因素;錨固性能差造成支護體系難以發(fā)揮作用，是影響支護效果的關鍵因素。2.1原巖應力高，多次動壓影響21采區(qū)西翼輔助運料斜巷最大埋深700m，最大水平應力25.25MPa，屬于高應力常圖1顯示，巷道兩側基本全部為采空區(qū)，服務過程中依次受到4個回采工作面不同開采期的回采動壓影響，多次強烈采動形成的應力高度集中，造成巷道礦壓

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