【摘要】：采用理論分析和三維有限差分?jǐn)?shù)值模擬等手段,結(jié)合3g臨界加速度判據(jù),對濟(jì)寧二號井八里鋪斷層以東、F_(56)~(12)斷層以西孤島工作面開采過程中碩板、煤柱和斷層的活動規(guī)律進(jìn)行分析。研究結(jié)果表明在工作面推進(jìn)至約50 m、370 m及480 m時易發(fā)生頂板型沖擊;工作面推進(jìn)至10~130m階段_(56)~(12)斷層保護(hù)煤柱前方和推進(jìn)至230~310 m階段采煤面前方煤巖易發(fā)生煤柱沖擊;在工作面推進(jìn)至10~100m、150 m及180 m區(qū)域時,F_(56)~(12)斷層附近易發(fā)生斷層沖擊。
【圖文】：

板破斷時產(chǎn)生的動逡逑？邐１邐２邐１邋ｒ邐２邐，，，邋能，如圖邋４邋所示。逡逑Ｕｄ邋＝邋—ｍ邋ＶｍＢＸ邋＝邋ｙ，ｏＬ邋，邋ｓｄ邋Ｖ邋？，ａｘ邐（１）逡逑１００「邐＂Ｉ邋５０逡逑９０邋．邐Ｅ＊頂板破斷動能逡逑＿邋８０邋．邐＋距采煤面距離邐．４０逡逑ｏ邐Ｅ逡逑５０邋７０邋１００邋１２０邋１５０邋１７０邋１９０邋２１０邋２２０邋２４０邋２６０邋２８０邋２９０邋３００邋３２０邋３４０邋３７０邋３９０邋４１０邋４２０邋４４０邋４６０邋４８０邋５００邋５３０逡逑工作面開采進(jìn)度／ｍ逡逑圖４工作面開采過程中頂板破斷時動能變化逡逑從圖４顯示，當(dāng)工作面推進(jìn)至５０邋ｍ、３７０邋ｍ邐水平速率、加速度和體變率的變化，監(jiān)測結(jié)果如表逡逑和４８０邋ｍ處時，工作面后方頂板發(fā)生破斷處距米邐３所不。逡逑煤面的距離較近，分別為２０邋ｍ、２０邋ｍ和１０邋ｍ，而邐由表３可以看出，監(jiān)測點(diǎn)ｍｌ９水平加速度超逡逑且產(chǎn)生的沖擊能量較大，其動能均達(dá)到了邋６．０邋Ｘ邐過了邋３ｆｆ，監(jiān)測點(diǎn)ｍｌ７和ｍｌ８的水平加速度均遠(yuǎn)遠(yuǎn)逡逑１０７Ｊ以上，尤其是開采至５０邋ｍ時，由于老頂初次邐超過了邋３ｇ，最大水平加速度達(dá)到了邋２０ｇ以上，表逡逑來壓，加上初次老頂破斷長度較大，致使其頂板破邐明在監(jiān)測點(diǎn)ｍｌ７、ｍｌ８和ｍｌ９附近屬于沖擊地壓逡逑斷后動能達(dá)到９．邋ＯＸ邋１０７Ｊ。采礦誘發(fā)的沖擊地壓，，邐明顯區(qū)域。逡逑釋放出來的能量一般在１ＣＴ５？ｌ0ｓＪ。所以此時頂板邐通過ｍｌ７、ｍｌ８和ｍｌ９監(jiān)測點(diǎn)的加速度變化逡逑破斷產(chǎn)生的沖擊能量容易形成較大的頂板型沖擊地邐可以分析出該區(qū)域煤柱在回采至何處時沖擊危險性逡逑壓。邐較大，當(dāng)工作面回采至１０？６０邋ｍ范圍內(nèi)時，斷逡逑，＆邐＆邐層保護(hù)煤

監(jiān)測點(diǎn)附近區(qū)逡逑｜邋＼邋ｆ０邋：邐煤柱沖擊危險階段邐域斷層的活動均比較劇烈，說明此時對ＦＭ斷層的逡逑｜邐；邋ｊ邋｜邋，，邐擾動最大。因此，在上述回采階段，要適當(dāng)減慢推逡逑１１邐層錯動失穩(wěn)造成沖擊地壓。逡逑＾：１５0Ｌ邐�。边姳恚磾鄬颖O(jiān)測點(diǎn)最大水平和垂直加速度逡逑－１８0ｉ邋00000000000000．．0000邋邐—邐逡逑監(jiān)測最大垂直加速度最大水平加速邋最大水平加速逡逑開采進(jìn)度／ｍ邐點(diǎn)邋ａ，Ｊｍ邋＇邋ｓ－２邋度邋ｄｘ／ｍ邋？邋ｓ－２邐度邋ｕｙ／ｍ．ｓ—２逡逑圖５保護(hù)煤柱監(jiān)測點(diǎn)工方向加速度變化曲線邐ｄｌ邐－１７．７８；邋１３．６９邋－１７．０２；邋１１．６３邋－１１．８７；邋１４．６０逡逑ｄ３邋－１８．１１；邋１６．４７邋－１７．４５；邋１４．０４邋－１９．０２；邋１９．２７逡逑５邐斷層型沖擊地壓分析邐ｄ５邐—１２＿２４；邐１９＿５邐－１４．６６；邐１８．５４邐－１４．８４；邐１４．６６逡逑ｄ７邋－１２．６２；邋１２．０２邋－１７．２９；邋２０．１３邋－１３．４４；邋１０．８６逡逑斷層監(jiān)測點(diǎn)最大水平和垂直加速度統(tǒng)計(jì)見表邐ｄ９邐－１．８６８；邐１．５５１邐－２．１７２；邐１．７５４邐—２．１２７；邐１．９５逡逑４，根據(jù)３片動力區(qū)劃判據(jù)，八里鋪斷層各監(jiān)測點(diǎn)邐ｄｌｌ邐－６．４２２；邐５．７４９邐－５．７０３；邐７．３９８邐－５．１９６；邐５．７０９逡逑的加速度均遠(yuǎn)小于■，故在整個開采過程中八里邐ｄ１３邐一８＿邋１６３；邐８＿邋８２９邐—１２．４６；邐１４．５２邐—８．２４９；邐６．４５２逡逑鋪斷層較穩(wěn)定，屬于沖擊地壓非明顯區(qū)域；而ｄｌ５邋－４６．５１；邋４４．１２邋－２９．２２；邋４０．０５邋－３６．１０

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